Коэффициент объемного
1. Потребное количество воздуха по фактору газовыделения определять по максимально возможному в данном забое выделению газа в условиях возможного совмещения процессов, сопровождающихся повышенным газовыделением, встречи забоем геологического нарушения и т. д. Если расчет ведется по усредненному газовыделению, то коэффициент неравномерности газовыделения рекомендуется принимать не средний (по справочным таблицам), а ожидаемый максимальный, определяемый с учетом указанных увеличивающих газовыделение факторов для каждого забоя.
где Д, — нормируемая минимальная освещенность по СНиП 23-05 — 95, лк; S — площадь освещаемого помещения, м2; z — коэффициент неравномерности освещения, обычно z=l,l*l,2;fc, — коэффициент запаса, зависящий от вида технологического процесса и типа применяемых источников света, обычно k, = 1,3 -г- 1,8; « —число светильников в помещении; г\и — коэффициент использования светового потока.
где Ен —нормируемая минимальная освещенность по СНиП 23-05—95, лк; S — площадь освещаемого помещения, м2; z — коэффициент неравномерности освещения; обычно г =1,1-5-1,2; fc,—коэффициент запаса, зависящий от вида технологического процесса и типа применяемых источников света; обычно k^ = 1,3 -*• 1,8; п —число светильников в помещении; г\„—коэффициент использования светового потока.
г — коэффициент резерва насосно-силового оборудования; Сэ — стоимость 1 кВт-ч электроэнергии, потребляемой насосной станцией; Y — коэффициент неравномерности расходования электроэнергии на подачу
Коэффициент неравномерности ft.
kt — коэффициент неравномерности (см. табл. 6.2); t — среднеобъемная температура в помещении.
где Е — освещенность, лк; S — площадь освещаемого помещения, м2; /С — коэффициент запаса (из табл. 10); z — коэффициент неравномерности освещения; г — коэффициент использования осветительной установки; п — потребное число ламп.
2. Современное освещение буровой неравномерное. Отношение освещенности пути талевого блока или приемного моста (13 лк) к освещенности щита контрольно-измерительных приборов (50 лк) составляет приблизительно 1:4, т. е. коэффициент неравномерности (0,24) значительно ниже минимально допустимого даже для производств, не связанных с опасностью травмирования (0,3).
Места, подлежащие освещению Рекомендуемая освещенность, лк Коэффициент неравномерности по отношению к щиту КИП
где Е — освещенность, лк; S — площадь освещаемого помещения, м2; К — коэффициент запаса (из табл. 10); г — коэффициент неравномерности освещения; ц — коэффициент использования осветительной установки; п — потребное число ламп.
Реальная нагрузка на центральную трубку может быть определена по формуле q'p = yqT, где у - коэффициент неравномерности, который приближенно определяется из уравнения
5) недопустимо заполнение сосудов (танков, железнодорожных хлорных цистерн) жидким хлором сверх нормы, так как это может привести к разрыву сосуда при повышении температуры, поскольку жидкий хлор имеет высокий коэффициент объемного расширения (в зависимости от температурной зоны), а коэффициент его сжимаемости невелик. Норма заполнения сосудов жидким хлором — 1,25 кг на 1 л емкости;
Сжиженные углеводородные газы, аммиак и хлор имеют большой коэффициент объемного расширения. Поэтому при переполнении этими газами резервуаров сверх установленной нормы и даже при сравнительно небольшом повышении температуры давление в них возрастает, что может привести к аварии. Эта опасность особенно проявляется при хранении сжиженного хлора, давление паров которого при температуре окружающей среды довольно высоко.
В отличие от большинства жидкостей жидкий хлор имеет очень высокий коэффициент объемного расширения: при нагревании на I °С он увеличивается в объеме на 0,165—0,245% в зависимости от температуры; с увеличением давления на каждые 100 кПа его объем уменьшается на 0,012%, т. е. в заполненном жидким хлором сосуде повышение температуры на 1 °С приводит к повышению давления на 1500—2000 кПа. По-. этому установлена норма заполнения сосудов жидким хлором из расчета 1,25 кг на 1 л емкости. В отдельных производствах допускается заполнение емкостей без предварительного взвешивания на 80% по объему, что является ошибочным, так как
Сжиженные углеводородные газы имеют высокий коэффициент объемного расширения, что весьма существенно при" их хранении в стальных резервуарах.
имеющими небольшой коэффициент объемного сжатия по сравнению с коэффициентом объемного расширения.
ние снизить, то сжиженные углеводороды легко переходят в газообразное состояние, так называемую паровую фазу. Основные физико-химические характеристики сжиженных углеводородных газов приведены в табл. 3. Газообразные углеводороды имеют плотность, значительно превышающую плотность воздуха, отличаются медленной диффузией в атмосфере (особенно при отрицательных температурах воздуха), низкими пределами взрываемости (воспламеняемости) в воздухе, невысокой температурой воспламенения по сравнению с другими горючими газами, возможностью образования конденсата при снижении температуры до точки росы или при повышении давления. В сжиженном состоянии эти газы имеют высокий коэффициент объемного расширения, превышающий коэффициент объемного расширения воды, значительную упругость паров, возрастающую с ростом температуры. Сжиженные газы охлаждаются до отрицательных температур и при определенных условиях обладают вредными для здоровья человека свойствами.
Опасное повышение давления в сосудах может произойти в случае переполнения их сжиженными газами. При заполнении резервуаров или баллонов оставляют некоторый объем, занимаемый парами сжиженных газов. Степень заполнения резервуаров и баллонов зависит от марки газа и разности его температуры во время заполнения и при последующем хранении. Для резервуаров, разность температур которых не превышает 40° С, степень заполнения принимается равной 85%, при большей разности температур степень заполнения должна снижаться. Баллоны заполняются по массе в соответствии с указаниями «Правил устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением». Ограничение степени заполнения связано с тем, что сжиженные углеводородные газы имеют высокий коэффициент объемного расширения (табл. 5) и в случае переполнения сосудов при повышении температуры, расширяясь, создают Опасные напряжения в металле, которые могут привести к разрушению сосудов. При наличии паровой подушки расширение жидкой фазы не вызывает опасных напряжений в сосуде.
Продукт Коэффициент объемного расширения при 15° С Среднее значение коэффициента объемного расширения при температуре, °С:
Физически коэффициент объемного расширения рр показывает относительное изменение объема при изменении температуры на 1° С, а коэффициент объемного сжатия рсж — относительное изменение объема при изменении давления на 1 кгс/см2. Математически зависимость давления от указанных коэффициентов и разности температур выражается формулой
СУГ имеют большой коэффициент объемного расширения, поэтому повышение температуры окружающей среды может привести к разрыву баллона. Максимальная допустимая температура нагрева баллона не должна превышать 45 °С, при этом упругость паров бутана достигает 0,385 МПа, а пропана 1,4— 1,5 МПа. Баллоны должны предохраняться от нагрева солнечными лучами или другими источниками теплоты.
Сжиженные углеводородные газы имеют высокий коэффициент объемного расширения. При одном и том же повышении температуры пропан расширяется в 16 раз больше, чем вода, и в 3,1! раза больше, чем керосин, бутан соответственно —
 Читайте далее:
 Количестве кислорода
Количеством измерений
Количество электродов
Количество автоматических
Количество испарившейся
Количество лейкоцитов
Критической поверхностной
Количество органических
Количество первичных
Количество поступивших
Количество продуктов
Количество различных
Количество выделяемой
Количество удаляемого
Количеству выделяющихся
|
