Коэффициент теплопередачи
Экспериментально установлено , что при ЭГД охлаждения конвективный коэффициент теплоотдачи стекол повышается не менее чем на 15-20% по сравнению с обычным гидродинамическим (ГД) охлаждением.
где ак — коэффициент теплоотдачи конвекцией; при нормальных параметрах микроклимата ак =4,06 Вт/ (и2 °С); /„<„,— температура поверхности тела человека (для практических расчетов зимой около 27,7 °С, летом около 31,5 °С); 1Ж — температура воздуха, омывающего тело человека; F3 — эффективная поверхность тела человека (размер эффективной поверхности тела зависит от положения его в пространстве и составляет приблизительно 50.. .80 % геометрической внешней поверхности тела человека); для практических расчетов F3= 1,8 м2. Значение коэффициента теплоотдачи конвекцией можно определить приближенно как ак = X / 5, где X — коэффициент теплопроводности газа пограничного слоя, Вт/ (м -°С); 8 — толщина пограничного слоя омывающего газа, м.
где F - площадь поверхности источника выделений вредных веществ, м2; h — высота над поверхностью, м (например, для рис. 4.5,6 h - hK + ht + b + у); Q = aF Д9 - тепловой поток, Вт; при разности температур Д6 ванны (печи) и в помещении; а « 3,26 /Дв — коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 • К).
При интенсивном парообразовании кипящая жидкость перегревается и имеет температуру несколько выше температуры насыщения. Наибольший перегрев жидкости наблюдается на границе с твердой поверхностью. При этом отдельные точки твердой поверхности (бугорки, шероховатости, пузырьки адсорбированных на поверхности газов и т. д.) являются центрами парообразования, т. е. местами образования пузырьков пара, которые, достигнув определенного размера, отрываются, охлаждая жидкость вблизи данного центра. При таком ядерном (пузырьковом) режиме (рис. 7.4, зона /) с увеличением удельного теплового потока возрастает перегрев жидкости и до определенного предела — коэффициент теплоотдачи.
При, достижении некоторого критического значения удельной тепловой нагрузки qKp [для воды ^кр=4,19-109 Дж/(м2-ч)] число центров парообразования возрастает настолько (точка А на рис. 7.4), что отдельные пузырьки сливаются друг с другом, образуя сплошную паровую пленку, которая отделяет жидкость от твердой поверхности. При таком пленочном режиме кипения коэффициент теплоотдачи резко снижается (точка В на рис. 7.4), и разность температур между твердой поверхностью и жидкостью становится очень большой. В области пленочного режима теплообмена (зона III на рис. 7.4) повышение АГ (за точкой В) вызывает более медленное увеличение теплового потока, пропорциональное АР*75. На рис. 7.4 приведен режим кипения пролитой на твердую поверхность криогенной жидкости (азота, метана). При разливе жидкого азота на твердую поверхность с температурой 20°С скорость выкипания составляет «0,1 кг/(с-м2) при ЛГ=210°С„
где т — масса продуктов сгорания; с — средняя удельная теплоемкость продуктов сгорания; р — средняя плотность продуктов сгорания; а — коэффициент теплоотдачи газа к стенкам сосуда; f — площадь поверхности теплообмена.
Как отмечалось, каждый эксперимент по сжиганию "газов Б цилиндрическом сосуде дает возможность рассчитать постоянную времени т для процессов теплообмена продуктов сгорания со стенками сосуда, а следовательно, и коэффициент теплоотдачи а. В табл. 2.3 сведены данные серии экспериментов и результаты расчетов т по формуле (2.40) методом последовательных приближений для сосудов с D=150 мм. Кроме того, в таблице приведены также расчетные значения а. Расчеты т и а проводили только для случаев, когда длина сосуда была уже существенно больше его диаметра.
Данные этой серии экспериментов подтверждают, что и для цилиндрических сосудов, имеющих //?><С1, коэффициент теплоотдачи а тоже можно считать одинаковым при различных значениях I/O.
где с — удельная теплоемкость материала проволочки; пг — масса проволочки; а — коэффициент теплоотдачи от газа к проволочке; f — площадь боковой поверхности проволочки.
Из формулы (4.8) нельзя сделать вывод о линейной зависимости Акр от rfb так как коэффициент теплоотдачи а тоже зависит и от d\ и от v. Эта зависимость обычно выражается различными эмпирическими критериальными уравнениями. Поэтому следует считать, что формула (4.8) выражает некоторую сложную зависимость ДКр от d\, которую лишь в первом приближении можно считать линейной.
где Тк — максимальная температура крыши; дл — количество лучистого тепла, получаемого резервуаром в полдень от солнца, отнесенного к I м2 поверхности газового пространства; ак.в — коэффициент теплоотдачи от сухой части корпуса резервуара к внешнему воздуху; Тъ — температура внешнего воздуха; ак.н — приведенный коэффициент теплоотдачи от корпуса к нефтепродукту; «к.н — коэффициент теплоотдачи от корпуса к нефтепродукту радиацией; Ри — площадь зеркала нефтепродукта; Fr — сумма
На предприятиях планомерно проводятся работы по модернизации и замене морально устаревшего оборудования. Так, на многих печах установок термического крекинга, атмосферно-вакуумных трубчатках, установках селективной очистки масел, вторичной перегонки и других смонтированы безретурбендные спиралевидные змеевики. На ряде установок термокрекинга конвекционные змеевики с ретурбендами заменены безретурбенд-ными. На установках Л-35-11/1000 и АГФУ для увеличения скоростей продукта в змеевике подвергли модернизации печи, что позволило увеличить коэффициент теплопередачи через поверхности труб и прекратить их прогар и перегрев.
Интенсификация тешюобменных процессов, в том числе и процессов выпаривания, обусловливает использование теплоносителя при более высоких температурах, чтобы побысить коэффициент теплопередачи и снизить удельную поверхность теплообмена. Для предотвращения термического разложения химических веществ при высоких температурах теплоносителей и предупреждения аварий процессы выпаривания термически нестабильных продуктов проводят под вакуумом. Проведение процесса под вакуумом требует высокой надежности системы. Важными условиями бесперебойной и безаварийной работы являются герметичность оборудования, глубина и постоянство вакуума. Падение вакуума или подсос воздуха в систему при образовании взрывоопасных смесей и высоких температурах теплоносителя могут привести к перегревам, загораниям и взрывам продуктов.
Коэффициент теплопередачи от — теплоносителя к горючей жидкости, кДж/(м2-ч-К)
где К — общий коэффициент теплопередачи, кДж/(м2-с-К); F — площадь поверхности теплопередачи теплообменного элемента, м2; Д71 — разность температур теплоносителя и нагреваемой среды, К.
Однако для быстрого возбуждения датчика потребуется высокий уровень удельного теплового потока q к чувствительному элементу площадью А, на поверхности которого должна быть температура, значительно превышающая Тт. Удельный тепловой поток задается формулой [на основе формулы (23)] : q = ЬАДТ кВт, где h [коэффициент теплопередачи при вынужденной конвекции зависит от числа Рейнольдса и Прандтля (разд. 2.3)].
где h - коэффициент теплопередачи; S — площадь поверхности объема, вступившего в реакцию, через которую происходит теплоотвод.
Bi =-;r-l[a — коэффициент теплопередачи от среды к конструкции,
— номер расчетного интервала; а' - коэффициент теплопередачи от среды пожара к поверхности конструк-
Коэффициент теплопередачи определяли по формуле:
где ак = 29 Вт/(м2 • ч • К) — коэффициент теплопередачи конвекцией (по анало-
здесь Fe — полная поверхность резервуара; k — общий коэффициент теплопередачи от горячих газов через стенку резервуара сжиженному газу, принимаемый равным 15 ккал; /г — температура газовоздушной смеси, омывающей наружную поверхность резервуара, равная 550Q С; t1K — температура сжиженного газа при абсолютном давлении срабатывания клапана в резервуаре.
 Читайте далее:
 Количество одновременно
Количество пеногенераторов
Количество пострадавших
Критической температуре
Количество радиоактивного
Количество токсичных
Количество выделившегося
Канцерогенной опасности
Коллективных договорах
Коллективным договорам
Коллектор транзистора
Кандидатская диссертация
Комбинированного освещения
Капитальными затратами
Кровельных материалов
|
