Количество испарившейся
Примечания: 1: Механические свойства, химический состав, количество испытываемых поковок (от партии) и место отбора образцов должны соответствовать требованиям ГОСТ или технических условий.
2. Механические свойства, химический состав и количество испытываемых отливок должны соответствовать требованиям ГОСТ или технических условий,
Количество испытываемых отливок из партии, а также место отбора проб металла для изготовления образцов определяются соответствующими стандартами и техническими условиями на стальное литье.
3-6-2. Количество испытываемых отливок от партии, а также место отбора проб металла для изготовления образцов, определяются соответствующими стандартами и техническими условиями на стальное литье.
3-6-3. Каждая полая отливка должна подвергаться гидравлическому испытанию под пробным давлением, установленным ГОСТ 356—59* или ТУ. Отливки, предназначенные для паровой арматуры с рабочим давлением 100 кгс/см? и более, должны подвергаться в выборочном порядке испытанию паром при рабочих параметрах. Количество испытываемых паром отливок устанавливается техническими условиями или заводом-изготовителем отливок.
Примечания. 1. Механические свойства, химический состав, количество испытываемых ноковок (от партии) и место отбора образцов должны соответствовать требованиям ГОСТ или технических условий. 3. Химический анализ (от плавки) обязателен для сталей всех марок. 3. Поковки, штампуемые из листовой стали, должны удовлетворять требованиям, предъявляемым к листовой стали.
2. Механические свойства, химический состав и количество испытываемых отливок должны соответствовать требованиям ГОСТ или технических условий.
3.6.2. Количество испытываемых отливок от партии, а также место
танию паром при рабочих параметрах. Количество отливок, испытываемых
'Примечания; I. Механические свойства, химический состав, количество испытываемых поковок (от партии) и место отбора образцов
2. Механические свойства, химический состав и количество испытываемых отливок должны соответствовать требованиям ГОСТ или ТУ.
ваться «4,8 кг/м2 паров при разливе на бетонную поверхность и 2,25 кг/м2 при разливе на песчаный грунт. При допущении, что поверхность разлива составляла «4,5 тыс. м2, количество испарившейся жидкости могло быть «Ют. В этом случае общая масса парового облака изобутана составляла около 20450 кг. При такой массе парового облака изобутана и тро-тиловом эквиваленте, равном 7 т, наиболее достоверная доля участия паров во взрыве составила «10%, что наиболее соответствует большинству других подобных промышленных взрывных явлений,
На основании приведенного материального баланса при сложившейся аварийной ситуации найдено количество испарившейся жидкой фазы за счет тепла перегрева жидкости, которое составило 6366 кг. Из оставшейся жидкой фазы массой 8164кг . в испарителе за счет тепла внешнего теплоносителя образовалось 1780 кг паров и 571 кг бутана (ГКИп = 0,50С) испарилось в окружающую среду.^Таким образом, расчетные значения составили: масса облака паров «9000 кг, тротиловый эквивалент взрыва (при 2 = 0,1) «4 т. При этом ожидаемые значения уровней разрушения составили: /?0=16 м, #i = 60 м, /?2 = 90 м, #з=150 м, #4 = 450 м, #5 = 900 м (рис. 5.8).
При подобных аварийных выбросах сжиженных газов количество диспергированной в атмосферу жидкости принимается равным количеству мгновенно испарившейся жидкости; по оценкам аналогичных аварий количество испарившейся жидкости за счет теплопритока от твердой поверхности разлива (для пропана в летних условиях) при 10-минутной задержке также равняется количеству мгновенно испарившейся жидкости. Соответственно для данных условий через 10 мин с момента полного разрыва трубопровода при общей массе выброшенного СНГ 1500—2000 т масса парового облака из этана, пропана и м-изоб^хана могла составить 1020—1360 т. По энергетическому балансу ударной волны при тротиловом эквиваленте 300 т общая масса парового облака равна 663 т, а масса участвовавших во взрыве паров — 66,3 т.
Поток нагретых газов при прохождении через слой водяной завесы охлаждается от 60 до 0ь при этом капли воды нагреваются от t\ до /о- Количество тепла, полученное водой (отданное газами), и количество испарившейся воды описывается системой дифференциальных уравнений:
Ог— расход сухих нагретых газов, кг/с; Ои — количество испарившейся воды, кг/с;
Многие токсичные вещества, широко используемые в промышленности, из которых наиболее важными являются хлор и аммиак, хранятся в виде сжиженных газов мод давлением не менее 1 МПа. В случае потери герметичности резервуара, где хранится такое вещество, происходит мгновенное испарение части жидкости. Количество испарившейся жидкости зависит от природы вещества и температуры; для хлора и аммиака оно показано на рис. 5.5. Образование и дальнейшее поведение облака паров обсуждается в гл. 7, а возможные причины потери герметичности емкостей под давлением - в гл. 6.
где Q — количество испарившейся жидкости, т/мин ; 5 — площадь розлива жидкости, м2; Р,—давление насыщенного пара, Па; V — скорость ветра, м/с; М — молекулярный вес продукта; 1,67 — поправочный коэффициент для жидкости.
При /О.с<^к" основным показателем, определяющим количество испарившейся жидкости при принятых допущениях, является скорость испарения жидкой фазы с ее поверхности, которая зависит главным образом от давления насыщенного пара над жидкостью.
Взрывоопасность процесса должна характеризоваться также скоростью испарения жидкости за счет теплопритока из окружающей среды. Это количество испарившейся жидкости при ее аварийном выбросе связано с различными факторами, которые могут изменяться в широких пределах в зависимости от реальных условий производства и сложившихся обстоятельств при аварии. Во всех случаях скорость испарения пролившейся жидкости может характеризоваться скоростью теплопритока к ней из окружающей среды, зависящего при прочих равных условиях от поверхности контакта теплоносителей и разности их температур.
Зная весовую концентрацию паров и объем сосуда, найдем количество испарившейся жидкости G:
Самовозгорание высушиваемого материала в пневматических трубах-сушилках. Количество испарившейся влаги по длине трубы-сушилки неодинаково [204, 212]. Интенсивность сушки максимальна на ее начальном (разгонном) участке, где относительная скорость газового потока и частиц высушиваемого материала наибольшая (рис. 90).
 Читайте далее:
 Коммутационных аппаратов
Комнатной температуры
Компенсация температурных
Компенсации профессиональных
Компенсирующих устройств
Комплекса технических
Комплексные соединения
Касательных напряжений
Комплексной механизации
Комплексное соединение
Комплексного воздействия
Кассетные огнепреградители
Комплектного импортного оборудования
Композиционных материалов
Квадратическое отклонение
|
