Нагнетательного трубопровода
вблизи газоотсекателя, на выходе из электрофильтра. Поэтому приходилось периодически (через 10—20 дней) вскрывать люк на газоходе и очищать последний от скопившейся пыли. В этом случае причины аварии — несовершенство конструкции газохода и отсутствие продувки инертным газом.
лием избыточного давления выше расчетного. Подача теплого аммиака в хранилище была возможна по двум коммуникациям — не предусмотренной/ в проекте перемычке между коллекторами теплого и холодного аммиака и линии первоначального .заполнения (при пуске) хранилища аммиаком из коллектора с температурой 10QC. Возникновению аварии способствовали необоснованные отступления от проектных решений, касающихся прочностных характеристик строительных конструкций фундамента и ограждения, несовершенство конструкции отдельных узлов резервуара, в том числе сопряжения окрайки днища и цилиндрической части резервуара, низкое качество монтажа элементов резервуара.
Несовершенство конструкции и неисправность арматуры, манометров, установленных на цистернах
Несовершенство конструкции и .неисправность предохранительных клапанов
безопасности следует учитывать несовершенство конструкции понтона и негерметичность затвора в зазоре. Вместе с тем научный и практический интерес представляет хотя бы приближенное решение этой задачи с предположением об идеальной герметичности затвора, когда испарение происходит только со свободной смоченной стенки резервуара.
Несовершенство конструкции или неисправность оборудования, приспособлений, инструмента, в том числе:
5. Несовершенство конструкции поворотного ниппельного соединения. Под действием веса присоединенных трубок происходит одностороннее прижатие уплотнительной прокладки, что приводит к течи масла - необходимо изготовлять подводные маслопроводы без ниппельных соединений.
Следует отметить несовершенство конструкции устройства для смены сухарей при работе с машинными ключами, формы кнопки управления автонаматывателя (совместное расположение ее с переключателем КМУ-3 не исключает возможность случайного включения) и т.д.
Отдельные типы элеваторов имеют недостаточно надежные стопорные устройства против выпадения шпилек из проушин, неудобное расположение рукоятки затвора относительно штропов, большую массу и другие конструктивные недостатки. Несовершенство конструкции замка элеватора приводит при резких толчках и рывках к самопроизвольному открытию элеватора в является причиной аварий и несчастных случаев.
Плохое качество' изделий, несовершенство конструкции контактов и отключающих механизмов, некачественность изоляционных материалов (пластмасс), отсутствие контроля за установкой и эксплуатацией изделий увеличивают их пожарную опасность.
На уровень пожарной опасности люминесцентных светильников оказывает существенное влияние качество их пускорегулирующей аппаратуры. Именно это обстоятельство явилось причиной ряда крупных пожаров на строящихся и находящихся в эксплуатации объектов. Наибольшую опасность в пожарном отношении представляют пускорегулирующие аппараты тех светильников, которые включены в систему так называемого дежурного освещения объектов. Как правило, вследствие отключения в ночное время основной нагрузки, светильники дежурного освещения находятся под напряжением, превышающим на 5—10% их номинальное значение. Это обстоятельство в сочетании с плохим качеством ПРА, а также несовершенство конструкции контактирующих элементов ламподержателей приводит часто к перегреву элементов светильника.
Проводимые органами санитарного надзора замеры показывают, что на некоторых участках производства параметры внешней среды в рабочей зоне — запыленность, загазованность, микроклимат (температура, влажность и движение воздуха), осве-•щенность, шум, вибрация, излучения — не всегда соответствуют санитарным нормам. Причин этого много; основными из них являются несовершенство конструкции оборудсвания, инструментов, технологии, а также нарушение установленных норм размещения оборудования. В то же время уровень обеспеченности вентиляционными установками и кондиционерами, светотехническими устройствами, средствами индивидуальной и коллективной защиты, аппаратурой контроля за параметрами внешней среды иногда ниже фактических потребностей производства, а это приводит к тому, что контроль на некоторых предприятиях осуществляется не повсеместно и не систематически, а также к тому, что борьба за приведение параметров внешней среды к норме не всегда бывает достаточно эффективна. Что же касается аппаратуры для измерения и контроля, то ее нехватка затрудняет выполнение очень важной рекомендации Всесоюзного совещания по охране труда о завершении в 1976—1980 гг. паспортизации условий труда (и о создании для этой цели промыш-ленно-санитарных лабораторий на предприятиях) [13, с. 19]. Особого внимания требует проблема охраны труда женщин, потому что все рассмотренные выше и другие недостатки на ряде предприятий (в том числе и машиностроительных) нередко в большей степени сказываются на здоровье и на биологических, материнских функциях женщин; многие женщины выполняют малоквалифицированную и утомительную физическую работу при неблагоприятных условиях труда, при необходимости производить очень быстрые движения, большое число наклонов и др. Для устранения всех этих недостатков необходимо по возможности более высокими темпами уменьшать число участков производства с неблагоприятными условиями труда и численность занятых на них работников, а также не допускать создание таких участков на новых предприятиях. Когда же такие участки создаются, то рост объема производства сопровождается ростом
На установке коксования нефтеперерабатывающего комбината произошла авария вследствие разрыва отвода нагнетательного трубопровода печного насоса KBH-35/12Q с выбросом и самовоспламенением горячего сырья в насосной. В результате возникшего пожара был травмирован машинист, принимавший меры для остановки насоса. Разрыв отвода был вызван изно-•сом стенки до толщины 2 мм.
На одном из нефтеперерабатывающих заводов при загрузке газомоторного компрессора 10 ГКН-4/1-55 произошел взрыв нагнетательного трубопровода четвертой ступени сжатия, на участке длиной 2,5 м (от обратного клапана до задвижки). Взрыв был вызван подсосом воздуха в ця-линдр четвертой ступени компрессора через неплотно закрытую задвижку на продувочной свече, которая согласно проекту была врезана на всасывающей линии четвертой ступени сжатия, и образованием взрывоопасной смеси воздуха с парами смазочных масел. В четвертой ступени компрессора при степени сжатия до 40 температура компримированного воздуха в нагнетательном трубопроводе может в течение 1—3 мин превышать 300 °С, до момента поступления компримируемого газа из низких ступеней. Температура же самовоспламенения паров масла составляет 268 °С. Комиссия по расследованию аварии предложила: изменить технологическую схему, чтобы исключить возможность попадания воздуха в компрессор через продувочную свечу; разработать проект и выполнить обвязку компрессоров, обеспечивающую сброс избыточного давления газа на факел и остаточного на свечу при остановке компрессора; установить обратный клапан на общей нагнетательной линии, соединяющей компрессорный цех факельного хозяйства с общезаводской магистралью компримируемого газа.
w — скорость движения жидкости в нагнетательном трубопроводе, м/с; 2? — сумма всех коэффициентов сопротивления нагнетательного трубопровода; ро — давление в пространстве, в которое подается жидкость, Па.
При одном таком взрыве были разрушены: фильтр на всасывающей линии вентилятора, вентилятор и часть нагнетательного трубопровода на участке анализаторных бункеров. Этилен проник в нагнетательный коллектор и вентилятор из анализаторных бункеров при остановке вентилятора продува воздуха в них и вентилятора отсоса воздуха в них. Образовавшаяся этиленовоздушная смесь воспламенилась от разряда статического электричества.
душном газгольдере стало возрастать; при этом манометр со шкалой до 0,8 МПа на пульте управления «зашкалило». Диоксид углерода через неплотно закрытый вентиль из нагнетательного трубопровода работающего центробежного компрессора по воздушной линии поступал в воздушный газгольдер. Давление газа в газгольдере возрастало в течение 4 ч, что привело к разрушению газго'льдера от превышения давления.
Как было установлено, выброс жидкого бутадиена произошел вследствие разрушения прокладки фланцевого соединения нагнетательного трубопровода насоса подачи флегмы на Колонны ректификации. Разрушенное фланцевое соединение (диаметром 100 мм), установленное на нагнетательном трубопроводе насоса до запорного органа, было выполнено с разнотипными уплотнительными поверхностями («плоский» — «выступ»), собрано при неполном комплекте и уменьшенных диаметрах болтов. Это привело к разрыву паронитовой прокладки и o6j разованию отверстия шириной 0,2 см и длиной 13,2 см. ЖиДКий бутадиен находился на приемной стороне насоса при давлений 0,4 МПа, на нагнетательной стороне — при 0,9 МПа. Время истечения бутадиена с момента нарушения герметичности системы до взрыва составляло «25 мин. Поступление жидкого бутадиена к разрушенному участку трубопровода происходило Как по приемной, так и по нагнетательной линиям.
При временной эксплуатации насоса с низким к. п. д., например в период освоения установки, необходимо предусмотреть перепуск жидкости из нагнетательного во всасывающий трубопровод насоса по специальной обводной линии (байпасу). Байпас в этих случаях должен быть снабжен задвижкой или вентилем. Байпас необходим также и в тех случаях, когд-а насос эксплуатируется в неустойчивой зоне работы. При долговременной (постоянной) работе насоса с низким к. п. д., обусловленным применением метода дросселирования, перепускаемую жидкость по байпасу из нагнетательного трубопровода необходимо направлять в расходную емкость. На байпасе в этих случаях вместо запорной арматуры рекомендуется устанавливать регулирующий клапан с импульсом от расхода или давления.
Между тем в технологических схемах, связанных с перекачкой продуктов, не всегда предусматриваются коммуникации для стравливания газовых пробок, вследствие чего часто вынуждены производить эту операцию присоединением резинового шланга к любому свободному штуцеру нагнетательного трубопровода с пропуском свободного конца шланга через оконный или дверной проем на территорию установки.
Укажите величину давления опрессОвки после монтажа нагнетательного трубопровода гидромешалки. Ответы
Как оформляются результаты опрессовки после монтажа нагнетательного трубопровода гидромешалки? Ответы
1. При давлении, зафиксированном в акте опрессов-ки нагнетательного трубопровода
 Читайте далее:
 Номинальной температуре
Номинального допускаемого
Номинальному напряжению
Необходимо определять
Нормальных температурных
Нормальной эксплуатации
Нормальной скоростью
Нагрузкой превышающей
Нормального функционального
Нормального состояния
Нормальном положении
Нормальном распределении
Нормально открытыми
Нормализующиеся изменения
Нормативный коэффициент эффективности
|
