Начальных температурах
Насадочный огнепреградитель (рис. 4.1, с) состоит из корпуса /, в котором на решетке 3 находится насадка 2 из стеклянных или фарфаровых шариков, гравия, корунда или других гранулированных сыпучих материалов. В качестве насадки в огнепреградителях этого типа могут использоваться также кольца Рашига.
Насадочный огнепреградитель состоит из корпуса, в который между решетками вставляется насадка из стеклянных или фарфоровых шариков, а также гравия. Размер гранул насадки выбирают с таким расчетом, чтобы диаметр пламе-гасящих каналов не превышал 1,5 мм при избыточном дав-
Насадочный огнепреградитель состоит из корпуса, в который между решетками вставляется насадка из стеклянных или фарфоровых шариков, а также гравия. Размер гранул насадки выбирают с таким расчетом, чтобы диаметр пламе-гасящих каналов не превышал 1,5 мм при избыточном дав-
Насадочный огнепреградитель состоит из корпуса, в который между решетками вставляется насадка из стеклянных или фарфоровых шариков, а также гравия. Размер гранул насадки выбирают с таким расчетом, чтобы диаметр пламягасящих каналов не превышал 1,5 мм при избыточном давлении горючей смеси 100 кПа (1 ат) и высоте насадки не более 200 мм.
Насадочный огнепреградитель (рис. 7, а) представляет собой корпус 1, в котором между решетками 3 находится насадка 2 (стеклянные или фарфоровые шарики, гравий, корунд и другие гранулы из прочного материала, а также кольца Рашига).
Рис. 8. Насадочный огнепреградитель для свечи сжигания окисьуглеродной фракции:
Рис. 30. Горизонтальный насадочный огнепреградитель для водородо- и ацетилено-воздушных смесей 1 — насадка; 2 — ребристая решетка; 3 — компенсирующий слой насадки.
Рис. 38. Насадочный огнепреградитель: / — насадка; 2 —мембрана; 3 — решетка.
для гашения 'пламени ацетилена высокого давления [до 30 ат] двух типов: локализующие взрывное и детонационное пламя распада ацетилена с насадкой из электрокорунда или карборунда с размером частиц 0,5—1 мм и металлокерами-ческие. Насадочные огнепрегради-тели в свою очередь подразделяются на следующие типы: а) рашю-вые ЗВС-1-65 и ЗВС-2-65 с пропускной способностью соответственно 40 и до 80 нм3/ч; б) хомутовый (монтирующийся в присоединяемом хомуте) ЗВБ-1-65 с пропускной способностью до 2 нм3/ч; в) огне-преградители ЗВВ-1-65, присоединяемые к рамловому вентилю, с пропускной способностью до 2 нм3/ч. Кроме того, разработан насадочный огнепреградитель для защиты линии продувочных газов от пламени ацетилено-воздушной смеси.
Рис. 46. Насадочный огнепреградитель, вмонтированный в хомут, присоединяемый к баллону:
На рис. 47, 48 и 49 показаны соответственно рампо-вый насадочный огнепреградитель с пропускной способностью 80 нм3/ч, металлокерамический баллонный огнепреградитель и схема линии высокого давления ацетиленовой наполнительной станции с указанием рекомендуемых мест для установки огнепреградителей. Рамповые огнепреградители следует устанавливать после компрессора, перед осушительной батареей и после нее и на каждом ответвлении рампы. Баллонные огнепреградители монтируются в каждом хомуте баллона. Если огнепреградители установлены у рамповых вентилей на отводах к каждому баллону, то в присоединительных хомутах огнепреградители можно не устанавливать. Для ацетилено-воздушной смеси огнепреградители монтируют на продувочной линии выброса ацетилена и ацетилено-азотных смесей в атмосферу.
В результате обработки термограмм получают первое представление о возможных в реакционной массе вторичных реакциях, имеющих прямое отношение к проблеме безопасности, в частности сравнительные данные об их скоростях и тепловых эффектах. Определяются также температуры и концентрации, при которых могут стартовать эти реакции в условиях медленного нагрева. Полученные данные указывают, при каких начальных температурах реакционной смеси имеет смысл моделировать адиабатический тепловой взрыв.
Все производные, за исключением dw^/ dz равны 0 при z -» -оо. Приводимые уравнения решаются численно. Численные расчеты на ЭВМ показывают, что при низких начальных температурах пламя распространяется очень медленно и нет значительного влияния предварительного нагрева и концентраций смеси топлива и окислителя. При некоторой температуре, из-за экспоненциальной формы функции испарения, концентрация паров топлива быстро вырастает, что вызывает резкое увеличение скорости распространения (на два-три порядка для узкого диапазона температур). Действительно, эта температура должна быть близка к так называемой температуре воспламенения
Система уравнений, описывающих кинетику самовоспламенения с учетом разогрева в отсутствие теплопотерь, решена численно на ЭВМ при начальных температурах от 860 до 1100 К.
Формула (4.61) применима при начальных температурах горючей смеси не выше 70 °С.
Зависимость скорости горения прессованной гремучей ртути от температуры определялась при разных давлениях ниже атмосферного [182]. Полученные данные с поправками на динамическое повышение давления приведены на рис. 163. Скорость горения растет с температурой не линейно, а несколько быстрее. При повышении температуры на 100° С скорость горения возрастает приблизительно в 1,7 раза, близко к тому, что наблюдается для многих вторичных ВВ. На рис. 164 показана также зависимость скорости горения от давления при разных начальных температурах. При всех температурах эта зависимость является линейной. При этом, если продолжить прямые влево, то все они пересекутся с осью
начальных температурах (в °С):
Возможно, что с неустойчивостью нормального режима горения расплава связано и упоминавшееся выше резкое ускорение горения тэна н тетрила при высоких начальных температурах и давлениях. При повышении начальной температуры увеличивается толщина прогретого слоя. в частности расплавленной его части. Если слой расплава топок, то тур-булизация в нем: не развивается. Это следует из того, что при обычной температуре твердые, но плавящиеся ВВ горят во много раз медленнее, чем в жидком состоянии в условиях, когда осуществляется турбулентный режим горения. Если же расплавленный слой становится достаточно толстым, то турбулизация получает возможность развиться и горение ускоряется1. Развитию этих процессов может способствовать также снижение температуры плавления вследствие накопления конденсированных продуктов распада в прогретом слое.
Прежде всего остановимся на одном тривиальном возможном объяснении расхождения теории и опыта. Горение всех изученных ВВ при низких давлениях вблизи атмосферного приводит, как указывалось выше, к продуктам незавершенного превращения. При повышенных давлениях полнота сгорания возрастает и, наконец, начиная с некоторого давления, мы получаем состав газообразных продуктов горения, соответствующий термодинамическому равновесию. Можно было допустить, что аналогичное влияние оказывает повышение начальной температуры ВВ и что при повышенных начальных температурах состав продуктов горения меняется в сторону увеличения полноты горения и температуры газообразных продуктов его. Это обстоятельство, если бы оно имело место, могло бы дать
Рис. 26. Зависимость скорости горения нитрогликоля от давления при различных начальных температурах горения
для дигликольдинитрата это давление смещено вправо и составляет 50 ат (см. рис. 27). Более строгие количественные данные здесь не приводятся из-за ограниченного числа экспериментов, проведенных с дигликольди-нитратом. Зависимости скорости горения от давления при различных начальных температурах приведены на рис. 29.
Рис. 29. Зависимость скорости горения дигликольдинитрата от давления при различных начальных температурах горения 1 — 20; 2 — 71; 3 — 111° С
Рис. 32. Зависимость скорости горения тротила от давления при различных начальных температурах I —20; г —80; 3 — 90; 4 — 103; 5 — 127° С
 Читайте далее:
 Называется отношение
Называется способность
Наземными резервуарами
Назначается заместитель
Назначения помещения
Назначение помещения
Нейтральной плоскости
Необходимо прекращать
Нейтрализаторы статического
Нейтронного излучения
Неблагоприятных изменений
Неблагоприятных обстоятельствах
Неблагоприятными условиями
Неблагоприятном воздействии
Небольших давлениях
|
