Определения критического
Для определения критической нагрузки на стержень с промежуточным шарниром может быть применена приближенная формула
Соотношение между критической температурой зажигания Т3)СГ и характерным размером образца г0 для заданной геометрии материала может быть определено экспериментально. Таким образом, можно изготовить кубические образцы материала, подвергнуть их нагреву в режиме постоянного увеличения температуры в термостатически регулируемой печи, регистрируя температуру в центре образца посредством термопары. Таким путем можно будет определить, в какой мере образец данных размеров стремится к самонагреванию или самозажиганию при различных температурах. Значения Та>сг получаются для стороны каждого куба (размер стороны куба равен 2г0) в процессе проб и ошибок и стремления "захвата в вилку". Пример определения критической температуры таким способом иллюстрируется на рис. 8.1. Коль скоро для нескольких размеров куба найдена Та>сг, можно, воспользовавшись значением 6СГ = 2,52 (табл. 6.1), представить полученные данные в форме графика зависимости ^п(8сгТ^т/То), как это напрашивается из (8.1). Если поступить таким образом, воспользовавшись результатами, полученными -из различных источников для образцов древесно-волокнистых плит, идущих для теплоизоляции, в форме кубов (бсг = 2,52), пластин (5СГ = 0,11) и прямоугольных столбиков (6СГ = = 2,65), можно прийти к результатам, представленным на рис. 8.2 [387], [396]. Результаты экспериментов такого типа требуют введения поправки для 6СГ, если критерий Био (Bi = hr0/k) меньше ~ 10 (см. разд. 8.1.2). Введение такой поправки отпадает для древесно-волокнио той плиты, идущей на теплоизоляцию при условии, если г0 < 0,05 м, так как коэффициент теплопроводности k этого материала очень мал (0,041 Вт/(м К), табл. 2.1). Линейный характер корреляции, показан-ный на рис. 8.2, наводит на мысль о том, что модель Франк—Каменецкого обеспечивает удовлетворительное приближение для данного материала в диапазоне исследованных температур. Этот график может быть использован для ориентировочного расчета температуры самовоспламенения и внеисследованного диапазона температур при условии, что экстраполяция не выйдет достаточно далеко из указанного диапазона.
Рис. 8.6. Схема установки, применяемой для определения критической температуры воспламенения слоев мелкодисперсных материалов (а). Термопары устанавливаются в местах, отмеченных на схеме; форма, содержащая мелкодисперсный материал, удалялась с плиты до момента, когда плита нагревалась до предварительно выбранной температуры; график воспламенения 25-миллиметрового слоя опилок древесины бука на поверхности при температуре 275°С (0). Температура опилок относится к точке, расположенной над центром плиты на высоте 10 мм. При химически инертных опилках равновесная температура при указанной точке замера должна быть 190°С [53]
Рис. 108. График для определения критической скорости Vf, характеризующей пожарную безопасность стальных конструкций при пожаре:
^ нуля, когда Р возрастает до Рс. Мы видим, что имеются три различных пути для определения критической нагрузки Рс\
Отсюда следует простое правило определения критической температуры бетона 7"б* и стали Т* из известных функций
Зта частота уменьшается до нуля, когда Р возрастает до Рс. Мы видим, что имеются три различных пути для определения критической нагрузки Рс;
В основе формул (2.2.42), (2.4.43) - уравнение подобия для определения критической тепловой нагрузки при кипении жидкостей в "большом" объеме [26]:
Разработана методика определения критической нагрузки в балках, находящихся в условиях огневого воздействия [120]. Сущность метода заключается в том, что процесс пожара разбивается на несколько интервалов по времени. Прогиб балки в середине пролета в начале каждого интервала в соответствии с температурой данного этапа вычисляют по кривой усилие-деформация. Кривая построена по результатам испытаний, причем нагружение выполнено с такой скоростью, чтобы эффект ползучести был незначителен. Влияние ползучести на деформацию и прогиб учитывается отдельно решением уравнений ползучести. За критерий исчерпания несущей способности балок по прогибу принята величина критического прогиба в середине пролета, вычисляемая из соотношения пролета и высоты балки.
Для суждения о подвижности основных нервных процессов в слуховом анализаторе нами использовался метод определения критической частоты «звуковых мельканий», предложенный А. И. Вожжовой и соавт. (1968). Оценка состояния слуха по отношению к восприятию и разборчивости звуков производилась методом речевой аудиометрии. Определялись пороги: обнаружения звуков, появления звуков речи, 50% разбор-
Нами проведены исследования с целью определения критической разницы фон — уровень импульса, при которой импульсы шума начинают оцениваться исключительно по критерию резкости для длительности импульсов 10, 50, 100, 500 мс с уровнями интенсивности 80 и 90 дБ, маскируемых белым шумом, уровень интенсивности которого плавно менялся от 0 до 100 дБ и обратно.
В то время была известна формула Сю-Шен-Чина для определения критического давления на оболочку, в которой учитываются возможные практические отклонения от точной геометрической Фоомы:
Для определения критического значения параметра m на пределе распространения пламени проанализируем уравнение
Вычисленные значения ?„,,„ хорошо согласуются с экспериментальными данными [259, 263]. В диапазоне от 13 до 2 am величина ?mln составляет 4 — 700 мдж. Значительный рост ?m!n при соответствующем уменьшении давления был причиной экспериментальных ошибок'определения критического давления взрывного распада ацетилена.
Влияние кривизны фронта УВ, порождающей расходимость потока со сдвиговыми деформациями в структурно-поврежденной среде, негладкой формы фронта УВ, приводящей к дополнительному тепловыделению при затухании возникающей турбулентности, также еще не находят отражения в существующих УФК. Тем не менее полученные приближенные УФК, оттестированные по экспериментам с плоскими УВ, позволяют получать приемлемую точность определения критического диаметра детонации [7.93] и критических условий возбуждения детонации компактными ударниками [7.79].
Схема «а» позволяет получать зависимость глубины перехода ИУВ в детонацию от давления НИ, который может считаться ступенчатым для данных условий опыта. Угол 7- исследуемого клиновидного заряда, вырезанного из предварительно изготовленного цилиндрического заряда, делают таким малым, чтобы не происходило искажение плоской формы фронта ИУВ при пересечении его с наклонной плоскостью заряда. Газ в зазоре между этой плоскостью и прозрачным листом начинает светиться в месте пересечения фронта ИУВ с наклонной плоскостью заряда. Это позволяет, с использованием оптических приборов непрерывной регистрации движения объектов, получать зависимость от времени перемещения фронта ИУВ в направлении нормали к нему, независимо от того, излучает ИУВ свет или нет. До начала применения в экспериментах устройств, способных разгонять ударник достаточно большой толщины и диаметра, аналогичные опыты проводили, создавая НИ детонацией другого заряда, отделенного от исследуемого ВВ слоем инертного материала (схема «б»). Схема «б», часто называемая «Gap-test», позволяет получать оценку критических значений амплитуд НИ с одинаковыми временными параметрами. Амплитуда НИ регулируется варьированием толщины слоя инертного материала, называемого «ослабителем» (изготовляемого, чаще всего, из оргстекла), при точном воспроизведении во всех опытах параметров нагружающего, или активного заряда, диаметр которого обычно такой же как у исследуемого пассивного заряда. В опытах непосредственно находится толщина ослабителя, увеличение которой приводит к отказу, а уменьшение — к детонации пассивного заряда. Признаком возникновения детонации считается «вырубание» в пластине-«свидетеле» отверстия (диаметром незначительно превышающим поперечный размер пассивного заряда). Для определения критического давления НИ р*, предварительно экспериментально находится зависимость PQ (давления
Следует отметить, что впервые на определяющую роль начальной скорости разложения в зоне химической реакции было обращено внимание в [9.25]. Полученная в этой работе зависимость для определения критического диаметра имеет вид
При выводе зависимости (9.12) молчаливо предполагалось, что скорость детонации заряда ВВ превосходит скорость звука в оболочке с0б- Именно при этом условии возможно существование конфигурации течения с ударной волной в оболочке, присоединенной к точке пересечения детонационного фронта с оболочкой (рис. 9.7). В противном случае ударная волна в оболочке будет опережать детонационный фронт и оказывать предварительное воздействие на ВВ, уплотняя его. Наиболее характерна такая ситуация для детонации промышленных ВВ в металлических оболочках. При уплотнении ВВ возможно образование зазора между зарядом ВВ и оболочкой или ограничивающей пластиной [9.34], что в свою очередь может привести к канальному эффекту. Таким образом, при D < с0б процессы в поверхностных слоях заряда имеют весьма сложную физическую природу и зависимость (9.9) не применима для определения критического диаметра.
9. Экспериментальные методы определения критического диаметра детонации. Критический диаметр детонации экспериментально может быть определен несколькими способами. Наиболее распространенным является способ с использованием конических заря-4 дов (рис. 9.19а). Инициирование детонации осуществляется у основания конуса; место затухания детонации определяется либо с помощью методов непрерывного измерения скорости детонации, либо по следовому отпечатку на пластине — свидетеле. Вследствие того, что детонация тэ поп^/гл. - в коническом заряде распространяется от
9. Экспериментальные методы определения критического диаметра детонации...................................324
Как обсуждалось в разделе «Органы-мишени и критические эффекты», для определения критического органа необ-
Для определения критического диаметра горения перхлората аммония был применен тонкодисперсный продукт заводского измельчения, помещавшийся в стеклянные трубки, погруженные в воду. При малой плотности (0,6 г/см3) затухание происходило', если диаметр трубки был равен 26 мм, при большей (1,0 г /см3) — 33 мм2.
 Читайте далее:
 Однофазного прикосновения
Обязательным контролем
Однократное нанесение
Однократном нагружении
Однонаправленным действием
Обязательным применением
Однотипного оборудования
Одновременное выполнение
Опасность механических
Обязательным требованием
Одновременно действующих
Одновременно несколькими
Одновременно работающих
Обязательным устройством
Оформления декларации промышленной
|
