Поверхностью испарения
положению, в котором оказывается человек, опершийся на тростник. Несмотря на быстрый рост перемещения около точки Рс, естественная траектория равновесия OKN везде устойчива, и движение вдоль нее гладко и обратимо (что отмечено-етрелками на рисунке). Говоря это, мы подразумевали, что разрушения материала не происходит и необратимых деформаций не возникает, так что поведение материала является упругим и стержень всегда восстанавливает исходную прямую форму при снятии нагрузки.
положению, в котором оказывается человек, опершийся на тростник. Несмотря на быстрый рост перемещения около точки Рс, естественная траектория равновесия OKN везде устойчива, и движение вдоль нее гладко и обратимо (что отмечено стрелками на рисунке). Говоря это, мы подразумевали, что разрушения материала не происходит и необратимых деформаций не возникает, так что поведение материала является упругим и стержень всегда восстанавливает исходную прямую форму при снятии нагрузки.
Для описания процесса была использована теоретическая модель Томаса, в которой рассматривается поведение «горячей точки» в непрерывно самонагревающейся среде. В начальный период времени температурный профиль «горячей точки» однороден. Самопроизвольный нагрев конкурирует с охлаждением в результате теплоотвода в окружающую среду. Изменение температурного профиля «горячей точки» показано на рис. 2.3. Самовозгорание системы произойдет в случае превышения тепловыделения над теплоотводом. Поведение материала в подобной ситуации может быть описано с помощью уравнения теплопроводности [13], включающего темп тепловыделения, скорость которого зависит от температуры по закону Аррениуса
В работах [78-8 О] было установлено, что с повышением температуры испытания КИ материала, как правило, снижается. Роутлей [81] ввел понятие о температурном индексе (ТИ) - температуре, при которой КИ материала становится равным 20,8%, т.е. образцы сгорают на воздухе. Считается [В1> 82], что температурный индекс будет лучше характеризовать поведение материала в реальных огневых ситуациях. Нагревательная приставка к прибору для определения КИ описана в работе [ 78], а аппаратура и методика для определения ТИ пенопластов - в сообщении [83].
Влияние температуры окружающей среды на процесс самонагревания одинаковой по форме и размерам массы одного и того же материала показано на рис. 14,а и б. Из рис. 14 видно, что даже при незначительном повышении температуры среды поведение материала при самонагревании резко изменяется. Термограммы имеют одинаковый масштаб и получены при разных температурах окружающей среды в термостате. Больший образец (35Х Х35Х35 мм) самовозгорается при меньшей температуре окружающей среды; кривая возрастания температуры в центре образца имеет плавный характер. При одинаковых температурах окружающей среды в термостате температура в центре объема возрастает с большей скоростью в более крупном образце. При небольших раз-
Одно из основных научных достижений Ю.Н. Работнова связано с направлением исследований в области нелинейной наследственной упругости материалов, что позволяет описывать деформирование и разрушение композитов в широком диапазоне скоростей нагружения единым набором экспериментально определенных констант. Так, например, использование простого ядра Абеля в уравнениях ползучести наследственного типа позволяет описывать поведение материала в диапазоне девяти десятичных порядков по скоростям деформирования (время работы — от микросекунд до десятков тысяч часов). Представления, основанные на учете памяти материалов, приводят к интегральным уравнениям Вольтерра 2-го рода, которые более перспективны, чем традиционные дифференциальные уравнения, и не требуют в отличие от последних определения большого числа параметров. Наследственная механика оказалась применимой для различных типов материалов: металлов, полимеров, композитов, в которых необходимо учитывать нелинейное поведение и накопление повреждений (разрывов волокон, расщеплений, растрескивания матрицы) в процессе нагружения. Накопление повреждений оценивали как необратимую часть деформации по диаграммам нагружения и разгрузки, а также методами акустической эмиссии. Изучены немонотонные зависимости прочности композитов от скорости нагружения и объемного содержания волокон. В рамках наследственной
Как известно, в конце 1950-х — начале 1960-х годов в связи с задачами отечественного машиностроения были начаты исследования закономерностей деформирования различных материалов при циклическом нагружении. В числе первых такие работы были начаты в ИМАШ под руководством С.В. Серенсена и P.M. Шнейдеро-вича. При этом в качестве базового уравнения, описывающего поведение материала в рассматриваемых условиях нагружения, предложено уравнение обобщенной диаграммы деформирования (А.П. Гусен-ков, НА. Махутов и др.). В качестве альтернативного уравнения состояния В. В. Москвитиным приблизительно в это же время предложено соотношение, которое также нашло широкое применение. Представляло интерес сравнение этих двух подходов с точки зрения их возможностей и точности при использовании в расчетах. Кроме того, стоял вопрос о применении выражения, предложенного В.В. Москвитиным, для описания поведения материалов в случаях, не предусмотренных автором. Далее с использованием экспериментальных данных приведены результаты сравнительного анализа применимости указанных двух подходов для описания сопротивления деформированию конструкционных материалов.
Здесь К— матрица жесткости; {й},{Р},{Ф} — векторы скоростей перемещений, обобщенных узловых сил и фиктивных массовых сил, моделирующих температурное нагружение и нелинейное поведение материала. Эти соотношения дополняются выделенными выше начальными условиями. Для решения уравнения МКЭ теплопроводности используются явно-неявные разностные схемы на временном слое
Важное значение приобретают постановка и решение динамических задач при наличии импульсных нагрузок. Например, возмущения в строительных конструкциях АЭС от импульсных нагрузок, вызванные внешними взрывами, аварийными ситуациями внутри реактора, но особенно авиакатастрофами, могут вызвать значительные напряжения в элементах конструкции, приводящие к большим пластическим деформациям и разрушению. Из-за большой интенсивности и кратковременности удара имеет место нелинейное динамическое поведение материала, которое сопровождается локальной пластической деформацией, рассеиванием энергии. Локальные пластические эффекты зависят также от размеров и конструктивного
При использовании зависимости (17.10): Vj = VQ ctg(a/2), для расчета скорости КС необходимо выделить два существенных момента. Во-первых, она получена для соударяющихся пластин в предположении, что их материал является несжимаемым, а течение — стационарным. Возможность использования указанной формулы для осесимметричного случая, строго говоря, не доказана. Во-вторых, отклонения от гидродинамической теории кумуляции были отмечены в широком диапазоне углов и скоростей схлопывания. На рис. 17.50 точками (*, ф, А + , х,о) нанесены экспериментальные данные работ [17.16, 17.26, 17.28] для металлических пластин из разных материалов. К дополнительным факторам, оказывающим влияние на процесс струеобразования, относились сжимаемость [17.26], вязкость [17.28] и прочность [17.16] материала пластины. На этом же рисунке представлены результаты оценки влияния вида симметрии (плоская, осевая) облицовки и сжимаемости материала последней на скорость КС для установившейся фазы истечения. Она проводилась в рамках идеализированной расчетной схемы, показанной на рис. 17.49, на уровне численного решения двумерных задач [17.32]. При этом поведение материала облицовки описывалось гидродинамической (с учетом сжимаемости) моделью. Поверхности АВ, ВС, CD метаемого тела рассматривались свободными от действия внешних поверхностных сил р = 0. На жесткой стенке (ось Oz) имеет место условие непротекания vr = 0. В такой постановке рассматриваемая задача эквивалентна задаче о соударении двух одинаковых пластин под углом друг к другу, в предположении зеркальной симметрии относительно оси Oz. Очевидно, что в этом случае жесткая стенка заменяется осью симметрии. Конкретные расчеты проводились для трех наиболее широко используемых в
Поведение материала при плоском ударноволновом нагружении и высокоскоростной деформации является упругим до тех пор, пока разность главных напряжений а\ и а^ (19.109) не достигнет динамического предела текучести Y. Таким образом, главные напряжения при нагружении материала плоской ударной волной связаны простым соотношением:
где 0,18 — суммарный коэффициент, учитывающий неравномерность распределения паров и размерность величин; Я — свободный объем помещения, м3; С — нижний концентрационный предел воспламенения продукта, г/м3; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; р — давление паров, принимаемое по
При движении воздуха над поверхностью испарения со скоростью, v в формулу вводят поправочный коэффициент Nv, значения которого приведены в табл. 13.
Высокая эффективность сушки в распылительных аппаратах достигается развитой поверхностью испарения, высокой темпера-
Бортовые вентиляционные отсосы следует устанавливать на оборудовании (ванны с вредными веществами) в случаях, когда человек вынужден находиться над поверхностью испарения или у мест выделения вредности. Скорость движения воздуха в щелях бортовых отсосов устанавливается не менее 10 м/сек.
источники интенсивного влагоотделения с открытой поверхностью испарения (ванны и другие емкости с водой или водными растворами) снабжают крышками или же оборудуют местными отсосами;
со скоростью 6—10 м/с и стелющейся над поверхностью испарения. Этот воздух засасывается бортовым отсосом, расположенным у другой стороны ванны. Бортовые отсосы бывают сплошные и секционные (рис. 14, а, б).
со скоростью 6—10 м/с и стелющейся над поверхностью испарения. Этот воздух засасывается бортовым отсосом, расположенным у другой стороны ванны. Бортовые отсосы бывают сплошные и секционные (рис. 14, а, б).
где Я — свободный объем помещения, м3; С — нижний концентрационный предел воспламенения вещества, г/м3; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температур воздушного потока над поверхностью испарения; принимается в соответствии с п. 3.4 настоящих указаний; р — давление паров при температуре, равной средней арифметической температуры жидкости в аппарате и температуры воздушной среды помещения, мм рт. ст. (Па); М — молекулярная масса вещества; Ф — площадь испарения жидкости, м2.
где Я — свободный объем помещения; С— нижний концентрационный предел воспламенения вещества; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; р — давление паров при температуре, равной средней арифметической температуре жидкости в аппарате и воздушной среды помещения; М — молекулярная масса вещества; Ф — площадь испарения жидкости.
С — нижний концентрационный предел воспламенения вещества, г/м3; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температур воздушного потока над поверхностью испарения, принимается в соответствии с п. 3.4 настоящих Указаний;
где г — коэффициент, принимаемый по табл. 11.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; М — молярная масса; Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое ми справочным данным, кПа.
 Читайте далее:
 Потенциальных источников
Потенциальным источником
Получения металлического
Потенциальной токсичности
Потенциал восстановления
Потребления электроэнергии
Получения необходимого
Переменных параметров
Повышающих трансформаторов
Подконтрольных предприятиях производствах
Получения положительных
Повышения содержания
Повышения устойчивости
Повышением содержания
Получения разрешения
|
