Представлено распределение
часть веществ испаряется, измельчается и вовлекается в зону ядерных превращений, где на их поверхность интенсивно оседают радиоактивные вещества. Образовавшееся мощное пылевое облако под действием атмосферной турбулентности разносится набольшие расстояния. По мере движения радиоактивного облака и выпадения из него радиоактивных частиц размер зараженной территории увеличивается. На рис. 10.1 схематично представлено изменение уровня радиации по следу облака. Рис ,0, Уровень радиации по радиоак След в плане имеет, как пра- ТИВНого облака:
Анализ финансового ущерба осложняется инфляцией. Автор выполнил пересчет денежных сумм по курсу 1982г., используя валютный индекс, заимствованный в справочнике [Webster,!982]. На рис. 8.1 представлено изменение по годам валютного индекса.
Зависимости скорости нарастания давления взрыва для пирамидона и аэрозолей жирного угля мелкой и крупной фракций оказались такими же, как и для антрацита. Получены следующие значения dP/di (без добавления метана): для пирамидона Ю5 кПа-с~', для мелкой фракции жирного угля — 22,6-103 кПа-с-1, для крупной фракции жирного угля—10,5-Ю3 кПа-с"1. На рис. 6.8 показано увеличение скорости нарастания давления взрыва исследованных типов пыли в зависимости от содержания метана. Во всех случаях наблюдаются линейные зависимости. Интересно отметить, что влияние метана тем слабее, чем больше dP/di аэрозоля в воздухе. Так, например, для аэрозоля жирного угля крупной фракции происходит практически удвоение dP/di при увеличении содержания метана в гибридной смеси от 0 до 3,5 % (об.). Такое же повышение содержания метана в гибридной смеси с пирамидоном дает только 30 %-ный прирост скорости нарастания давления взрыва. По-видимому, это правило имеет общий характер. Оно подтверждается экспериментами с ПВХ [66]. Из рис. 6.9, на котором представлено изменение dP/di гибридной смеси ПВХ — метан — воздух, видно, что скорость нарастания давления увеличивается более чем на порядок при добавлении в смесь 7 % метана.
На рис. 9.17 представлено изменение максимального давления взрыва и скорости нарастания давления при взрыве в зависимости от увеличения времени задержки. При росте задержки зажигания снижаются как Лиакс, так и dP/dr. Анализ процесса распыления навески в аппа-
Состав окислительной атмосферы, и особенно содержание кислорода в ней, оказывают существенное влияние на взрывоопасность аэрозолей. Увеличение концентрации кислорода в кислородно-азотной смеси приводит к снижению температуры самовоспламенения пылевого облака. Показанная на рис. 12.7 зависимость характерна для всех органических пылей. На рис. 12.8 представлено изменение мощности электрической искры, необходимой для зажигания аэрозоля алюминия в средах с различным содержанием кислорода.
Решив уравнение (2.35), можно определить зависимость рад полости от времени, а затем вычислить все величины, характер! щие поведение разрушенной среды за фронтом волны разрушения, пределение скорости за фронтом будет определяться соотношв (2.34). Наиболее существенно изменение уплотнения на фронтей ны будет влиять на зависимость плотности среды за фронтом в от расстояния. На рис. 39 представлено изменение пространственного пределения плотности среды. Расчеты проводились при р0 =0,7 • 10s 7 = 1,4, k =0,1, а„, = 10 МПа, X =0,07, е0 =0,1, т0 =ОД. На начал этапе (кривая 7) плотность убывает с расстоянием, что связано с менностью уплотнения среды на фронте. На более позднем этапе вая 2) из-за эффекта дилатансии, приводящего к разрыхлению qj вблизи полости, зависимость плотности от расстояния носит нем тонный характер, появляется максимум. Для более поздних момОЦ времени (кривая 3) плотность вблизи полости становится меньше
^^На рис. 67 представлено изменение удельных дебитов скважины <7/§^ (д - удельный дебит после взрыва, д0 - удельный дебит до взрыва) в результате взрыва заряда ТНТ массой 765 кг. Продуктивность ближних скважин возросла по сравнению с исходной ($1% > 1), а дальних снизилась (§?$о < 1) •
На рис. 14.10а представлено изменение состояния частиц среды при прохождении волны на расстояниях R° = 1; 1,1; 1,3; 1,7; 2,8. Кривые 1, 2 соответствуют диаграммам статического и динамического сжатия среды. Видно, что после ударного сжатия на предвестнике OF, происходящего по динамической диаграмме, состояние приближается к статической диаграмме по линиям FM, которые для всех точек, кроме первой, являются продолжением прямой OF. Разгрузка происходит практически по статической диаграмме. На этих расстояниях в вязкой среде минимальное значение объема до-
Здесь значение компрессионного модуля упругости Ек = К + 4(7/3 равно тангенсу угла наклона упругой линии Оа (рис. 19.25). Если же скорость ударной волны D > се, то впереди нее будет распространяться упругая волна сжатия. Экспериментальные исследования показывают, что при давлениях (10 ... 20) ГПа упругие волны разрежения заметно изменяют закон затухания в плите из алюминиевого сплава. На рис. 19.32 представлено изменение скорости свободной поверхности в плите из алюминиевого сплава при ударе с алюминиевой пластинкой со скоростью 1,9км/с. Штриховая линия предсказана гидродинамической теорией. Точке перегиба этой линии соответствует точка б на рис. 19.31. Экспериментальная линия заметно отличается от линии, построенной на основании гидродинамического приближения. Экспериментальные данные хорошо совпадают с расчетами на основании упругопластической теории, если считать, что предел текучести зависит от давления ударного сжатия.
Рис. 4.20. Отклонение пламени под моделью потолка коридора (продольное сечение), где показано расположение воображаемого источника (а). Значениями Т, и Т2 обозначены места сечений, по которым на рис. 4.21 представлено распределение температур по вертикали; поперечное сечение А—А (б). Изображение дано не в масштабе
Возгорание рядом находящегося предмета будет зависеть от расстояния его от уже загоревшегося предмета. Он может располагаться достаточно близко и иметь подходящую для непосредственного воздействия пламени конфигурацию (разд. 4.3.3), но если это невозможно, то пожар может перекинуться на соседний предмет только за счет срабатывания механизма лучистого теплообмена. Этот вопрос был первоначально рассмотрен в работе [383], автор которой показал, что лучистый тепловой поток, порожденный огнем, охватившим обычное обитое кресло, может вызвать возгорание хлопчатобумажной материи на расстоянии 0,15 м, в то время как горящий гардероб может вызвать возгорание такой же материи на расстоянии 1,2 м. Как указывают авторы работы [290] на основании серии полномасштабных испытаний, огонь не перебросится от изолированного обитого кресла к соседнему, если они будут удалены друг от друга на расстояние более 30 см. Однако это слишком обобщающее утверждение, так как процесс распространения пожара должен определяться как свойствами горящего предмета, так и свойствами предмета, на который может перекинуться огонь. В работе [125] ив более поздней работе [27] делается попытка построить после распределения лучистого потока вокруг предметов горящей мебели, начиная от сложенных стульев и кончая складскими шкафами. Было установлено ^№ в этом не -было ничего неожиданного), что лучистый тепловой поток, действующий на определенном расстоянии, зависит от интенсивности горения. Быстро горящие предметы могли обеспечивать значительные лучистые тепловые потоки на расстоянии до 1 м от передней кромки пламени. На рис. 9.11 представлено распределение лучистого теплового потока в окрестности больничной кушетки (плетеный каркас, материал кушетки — полипеноуретан, покрытый синтетическим материалом из полипропилена) в момент, когда горение достигло пикового состояния, в зависимости от расстояния от передней кромки и высоты над платформой, на которой размещалась кушетка. В принципе такого рода данные могут быть получены для всех видов мебели. Эти данные можно сравнить с возгораемостью материалов тех предметов, на которые может перекинуться пожар. Возможной формой такого сравнения может быть выражение теплового потока, необходимого для вынужденного зажигания за определенный промежуток времени (скажем, за 40 с). Хотя значение соответствующего теплового пото-
На рис. 17 представлено распределение мощности экспозиционной дозы рентгеновскою излучения, рассеянного от просвечиваемого изделия (стальная плита толщиной 10 мм и размером 400Х Х600 мм; измерения проводились в горизонтальной плоскости, лежащей на высоте 1,3 м от поверхности земли и проходящей через анод рентгеновской трубки). Изодозные кривые, приведенные на рис. 17, позволяют рассчитать безопасное расстояние от места просвечивания и допустимое время работы дефектоскопистов.
В этих целях авторами был применен метод фантомного моделирования. Моделирование аварийной ситуации при панорамном просвечивании трубопроводов большого диаметра проводилось с использованием фантома, изготовленного из древесины плотностью 0,72 г/см3 в соответствии с рекомендациями МКРЗ [24]. Масса фантома 57 кг, высота 1700 мм. Фантом имеет 22 исследовательских канала диаметрами 30 мм, заполненных вставками из древесины, в которых имеются полости для размещения дозиметров (детектор— пленка РМ-5-1). В качестве источника излучения использовался гамма-дефектоскоп ГУП Cs-2-l. Фантом устанавливался в положении, которое занимал бы пострадавший в момент аварии. На рис. 20 представлено распределение поглощенных доз у-из-лучения относительно дозы на поверхности фантома на уровне груди До*. Мы видим, что уровни облучения стопы ног в 3 раза больше, чем уровни облучения груди. Однако с учетом предельно допустимых уровней облучения различных групп критических органов наибольшему лучевому воздействию подвергается область таза. Зная время нахождения дефектоскописта в поле излучения и расстояние, на котором он находится от места просвечивания, можно по данным рис. 19 определить экспозиционную дозу у-излуче-ния на поверхности тела дефектоскописта на уровне груди, а с помощью данных, приведенных на рис. 20, определить дозу облучения любого участка его тела.
На рис. 1 (по данным табл. 1) представлено распределение аварий по годам. Отмечена тенденция на общее снижение числа аварий в последнем десятилетии XX века.
По 1/5 аварий приходится на падение вышек и пожары, 1/6 - на падение талевой системы и 1/10 - на взрывы [1]. Для последствий аварий на магистральных трубопроводах характерно возгорание транспортируемого продукта или его взрыв. В табл. 3 представлено распределение аварий по видам (см. учебное пособие, глава 1).
При анализе аварийности в нефтяной и газовой промышленности рассматривают три группы причин: неисправность оборудования, низкий уровень организации работ и группу причин, включающую нарушения установленной технологии, недостаток средств обеспечения безопасности, низкую квалификацию персонала и внешние причины. В табл. 4 представлено распределение аварий по этим причинам [1].
На рис. 3 (по данным табл. 5) представлено распределение смертельного травматизма по годам. Здесь следует отметить, что через каждые 2 года, начиная с последнего десятилетия XX века, происходит небольшой скачок травматизма (не превышающий 35 случаев).
В табл. 9 представлено распределение несчастных случаев по должностям и профессиям пострадавших.
Выбор конструкции секции, бандажа и других силовых элементов произведен на основании рассмотрения напряженно-деформированного состояния целого ряда вариантов конструкций с учетом упруго-пластического поведения материалов под действием пондеро-моторных сил и термических напряжений. На рис. 6.54 представлено распределение максимальных напряжений в блоке ОТП от действия на обмотку пондеромоторных сил в плоскости блока с учетом нагрева проводника. Звездочками отмечены точки локальных максимумов. Оценка рабочего ресурса показала, что ЭМС способна выдержать заданное количество -'(1000) полномасштабных рабочих циклов.
На рис. 6.2 приведены результаты применения методики к расчету напряжений в реальной конструкции крыльчатки. Представлено распределение кольцевых напряжений ае в диске вдоль окружной координаты по расчету и эксперименту (сплошные линии и
 Читайте далее:
 Предотвращения возможных
Передовой технологии
Предотвращения загораний
Предотвращение несчастных
Предотвращение возникновения
Предотвращению образования
Предотвращению загрязнения
Предотвратить попадание
Предотвратить загрязнение
Подведомственных госгортехнадзору
Предприятий химической нефтехимической
Параметры наружного
Предприятий общественного назначения
Предприятий осуществляется
Предприятий проектных
|
