Приведены зависимости
В 1961 г. Карватом и Клейном [25] были проведень опыты по определению температуры воспламенены* древесины в воздухе и кислороде при атмосферном дав лении. Ниже приведены температуры воспламенена древесины в кислородной среде, °С:
В табл. 14 приведены температуры воспламенения металла в кислороде [33].
Как известно, сгораемые вещества могут иметь различную температуру пламени [4]. Ниже приведены температуры пламени (в °С) некоторых сгораемых веществ:
При бурении в условиях вечной мерзлоты следует применять раствор поваренной соли, концентрацию которой следует брать в зависимости от температуры замерзания грунта. В табл. 8.6 приведены температуры замерзания раствора соли.
Взрывоопасность процессов нефтепереработки определяется не только физико-химическими свойствами индивидуальных углеводородов и их смесей, а также параметрами технологического процесса (температурой, давлением). Чем выше температура и давление процесса, тем благоприятнее условия для образования взрывопожароопасного облака и больше масса этого облака. Как известно, сила возможного взрыва и мощность теплового излучения пожара в основном и определяются массой взрывоопасного облака. Технологические параметры процессов, реализуемых на традиционных установках нефтепереработки, приведены выше, для сравнения на рисунках 3.2 и 3.3 приведены температуры и давления в отдель-
Ниже приведены температуры самовоспламенения (в К) пылей во взвешенном (аэрозоль) и осевшем (аэрогель) состоянии [9]:
Ниже приведены температуры воспламенения (Гвосп) и самовоспламенения (Гсв) (в К) некоторых пластмасс:
т. всп. 29° С. Ниже приведены температуры самовоспл.
Уайт-спирит, сольвент каменноугольный и ксилол (смеси), легковоспламеняющиеся жидкости. В состав смесей входят: уайт-спирит (ГОСТ 3134—52) плоти. 770 кг/ж3, коэф. ггреломл. 1,4313, т. всп. 36° С; сольвент каменноугольный (ГОСТ 1928—67) плотн. 877 кг/ж3, коэф. преломл. 1,5026, т. всп. 33° С; ксилол (ГОСТ 9949—62) плотн. 860 кг/ж3, коэф. преломл. 1,4984, т. всп. 29° С. Ниже приведены температуры самовоспл. смесей:
Распространенная ошибка при работе с охлажда емыми ловушками заключается в произвольном выборе растворителя для охлаждающей смеси Необходимо иметь в виду, что не все растворители позволяют достигнуть достаточного охлаждения Ниже приведены температуры охлаждающих смесей на основе твердого диоксида углерода с различными жидкостями
Скорости нарастания давления (импульс взрыва) существенно различны для различных веществ: 8—40 МПа/с— для пластмасс, 6—14 кПа/с —для лекарственных препаратов, 0,03— 0,05 — для неорганических веществ, 30—70 МПа/с —для органических красителей. Максимальная скорость нарастания давления наблюдается в основном в условиях, при которых достигается максимальное давление. Для примера на рис. 8.6 и 8.7 приведены зависимости импульса взрыва аэрозоля от концентрации твердой фазы.
На рис. 3 и рис. 4 приведены зависимости ности ликвидации газонефтепроявления и открытого фонтана в процессе бурения от глубины скважины.
честве примера приведены зависимости нагрузка-деформация при циклическом нагружении для наружного кольца кампании 172 (рисунок 3) и установочной партии (рисунок 4).
Для данной энергии у-излучения и выбранного защитного материала величина k зависит только от толщины защиты. В работе [19, 15] приведены зависимости кратности ослабления от толщины различных материалов и энергий у-излучения.
3. На графиках, показанных на рис, 5,3, провести горизонтальную прямую -D.:, = ?>,i0)-,» и вертикальную прямую /t = /;iou, до их взаимного пересечения [па рис, 5.3 приведены зависимости, соответствующие соотношению (5.10)]. Определить допустимое безразмерное расстояние от лучя ДПИ до оси газового потока. »ЛПп». Величина (/„„и,,, равна значению параметра у,, графика, ближайшего к точке пересечения прямых. Можно учесть поправку, исходя ид взаимного расположения точки пересечения и двух ближайших графиков.
В табл. 3.18 приведены зависимости времени обрушения незащищенных металлических конструкций при пожаре,
На рис. 7.4 и 7.5 приведены зависимости кратности ослабления v-излучения источников MCo, 13?Cs, 1921г, 7*Se и "°Тт от толщины защитного экрана из свинца, железа и бетона [7.5]. По оси ординат отложена кратность ослабления уизлУчения k различными материалами, по ,оси абсцисс — толщина защитного экрана d, которая обеспечивает данную кратность ослабления излучения.
На рис 20 для Л = 0 и а = 1 приведены зависимости остаточных напряжений -ог, -о. и р от расстояния. Видно, что в зоне разрушения обе компоненты тензора напряжений оказываются сжимающими и имеют ярко выраженный максимум. На границе зоны разрушения азимутальные напряжения и давление испытывают скачок. При достатбчно малых значениях литостатического давления ph азимутальные напряжения могут стать растягивающими. В связи с этим появляется возможность образования зоны радиальных трещин. Размер зоны радиальных трещин R,. можно оценить в рамках квазистатического подхода
На рис. 37 приведены зависимости энергетических характеристик в водонасыщенной среде от безразмерного времени. Увеличение начальной пористости т0, как и в случае газонасыщенной среды, приводит к возрастанию внутренней энергии и к уменьшению энергии газов в по-
На рис. 38 приведены зависимости приведенных максимально! радиуса полости и размера зоны разрушения Rm в водонасышеннЫ среде от начальной пористости т0. Следует отметить, что размер зон) разрушения в водонасыщенной среде существенно больше, чем в г зонасыщенной. Более того, он может быть больше, чем в монолитно) среде. Это связано с сильным влиянием порового давления (согласи! закону Герцаги) на прочностные характеристики среды.
В работе [54] приведены зависимости / и для других типов сварных соединений с различными технологическими дефектами.
 Читайте далее:
 Приспособления обеспечивающие
Пристегивающимся капюшоном
Присутствии начальника
Присутствии органических
Приточные отверстия
Приточных вентиляторов
Применяемого материала
Приточную вентиляцию
Приведены показатели
Приведены результаты
Применяется несколько
Передвижного компрессора
Приведена техническая
Приведенные напряжения
Приведенное расстояние
|
