Продольных перемещений
Вынужденные колебания, возбуждаемые вибратором, затухают с глубиной в результате действия различных диссипатив-ных сил. Интенсивность затухания поперечных колебаний в колонне значительно выше интенсивности затухания продольных колебаний. Продольные колебания оказывают равномерное действие по всей длине волны. При поперечных колебаниях величина амплитуды будет неодинаковой вдоль оси освобождаемой колонны, поэтому эффективность вибраций на разных интервалах колонны различна. Например, на участках, примыкающих к узлам колебаний, действие поперечных вынужденных колебаний будет сказываться в малой степени. Следовательно, продольные колебания, особенно при устранении аварий поверхностными вибраторами, более рациональны. В дальнейшем будет рассматриваться в основном этот вид колебаний.
Максимальная амплитуда продольных колебаний прихваченного снаряда, возбуждаемая за счет суммарной силы, определяется из выражения
Учитывая вышеизложенное, запишем выражение для амплитуды продольных колебаний, возбуждаемых ударом:
Сравнение абсолютных величин амплитуд продольных колебаний, возбуждаемых ударом Лтах.уд и силой ~РХ — Лтах, показывает, что Лщах.уд в 2 — 3 раза больше Лтах- Это подтверждается осциллограммами, полученными в результате экспериментов.
К. п. д. соударения г\с рассчитывается по формуле (VIII. 5). Максимальная амплитуда продольных колебаний, возбуждаемых гидровибратором, будет равна
единое целое, т. е. в диапазоне частот, которые меньше низшей частоты собственных колебаний системы. Ограничение степени свободы одним направлением практически можно считать выполненным, если амплитуды поперечных колебаний составляют не более 10% от амплитуд продольных колебаний. А вот условие «отсутствия трения» никогда не соблюдается, так как в природе не существует движения без потери энергии на преодоление сопротивлений движению. Поэтому гармонический колебательный процесс как процесс без трения, длящийся вследст-ствие этого бесконечно долго, реально неосуществим.
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ПРОДОЛЬНЫХ КОЛЕБАНИЙ В СПЛОШНЫХ ОГРАНИЧЕННЫХ СРЕДАХ
Частоты соп называют частотами собственных продольных колебаний бруска конечной длины /. Так как длину бруска можно делить на множество одинаковых от-
Рассмотрим характерные способы возбуждения продольных колебаний в стержне как в сплошной ограниченной среде и возникающие при этом колебательные процессы и их энергетические характеристики. При этом для упрощения изложения будем предполагать, что поглощение колебательной энергии в стержне мало и им
Из последнего равенства следует, что амплитуда смещения на свободном конце бруска тем больше, чем длиннее стержень и чем больше отношение скорости v0 начального толчка к скорости распространения с продольных колебаний в среде.
Равенство показывает, что и в этом случае в бруске возникает сложный колебательный процесс, образуемый наложением синусоидальных колебаний, возбуждаемых на всех частотах собственных продольных колебаний стержня.
Распространение продольных колебаний в сплошных ограниченных средах..............72
Как известно, трубопроводы большого диаметра, имеющие обычно пленочную изоляцию, подвержены подпленочной коррозии из-за разгерметизации шва между смежными витками при геликоидальном нанесении изоляционной ленты Вероятность разгерметизации повышается с увеличением температуры эксплуатации трубопровода, с понижением температуры окружающей среды в период нанесения изоляции и с ослаблением натяжения изоляционной ленты. Морщины и гофры в покрытии, приводящие к отслоению ленты в нахлесте, возникают в результате воздействия на покрытие вертикального давления груша, поперечных и продольных перемещений трубопровода на искривленных участках при сооружении и эксплуатации. Как известно, при эксплуатации трубопровода нахлест - уязвимое место с точки зрения проникновения агрессивных реагентов к поверхности трубопровода. Поэтому, особенно в зонах риска с точки зрения КРН, необходимо следить за герметичностью нахлеста, учитывая, что клей в применяемых изоляционных лентах наносится только на одну сторону, а многие полимерные материалы внахлестку практически не приклеиваются. Если полимерные ленты в нахлесте не склеены между собой, то под ними трубопровод не защищен от коррозии.
Девятый и десятый нелинейные члены возникают при учете влияния продольных перемещений и здесь рассматриваться не будут.
Как известно, трубопроводы большого диаметра, имеющие обычно пленочную изоляцию, подвержены подпленочной коррозии из-за разгерметизации шва между смежными витками при геликоидальном нанесении изоляционной ленты Вероятность разгерметизации повышается с увеличением температуры эксплуатации трубопровода, с понижением температуры окружающей среды в период нанесения изоляции и с ослаблением натяжения изоляционной ленты. Морщины и гофры в покрытии, приводящие к отслоению ленты в нахлесте, возникают в результате воздействия на покрытие вертикального давления rpyma, поперечных и продольных перемещений трубопровода на искривленных участках при сооружении и эксплуатации. Как известно, при эксплуатации трубопровода нахлест - уязвимое место с точки зрения проникновения агрессивных реагентов к поверхности трубопровода. Поэтому, особенно в зонах риска с точки зрения КРН, необходимо следить за герметичностью нахлеста, учитывая, что клей в применяемых изоляционных лентах наносится только на одну сторону, а многие полимерные материалы внахлестку практически не приклеиваются. Если полимерные ленты в нахлесте не склеены между собой, то под ними трубопровод не защищен от коррозии,
Девятый и десятый нелинейные члены возникают при учете влияния продольных перемещений и здесь рассматриваться не будут.
для продольных перемещений - направление вдоль элемента слева направо;
При подъеме трубопровода вверх обводненные части L5 - Lg перемещаются в продольном направлении слева направо и величина максимальных -продольных перемещений, равных 8 см, наблюдается на вогнутой вставке, примыкающей непосредственно к крутому правому склону. Максимальная высота арки подъема, равная 105 см, отмечена на границе частей L7 и LS, которая находится в непосредственной близости к правому склону. Здесь же из-гибные напряжения от пролетных изгибающих моментов достигают экстремальных значений, равных минус 350 МПа.
всплытие: а) расчетная схема трубопровода (р„ = 7,ЗМПа, At = 24°С); б)эгаора продольных перемещений; в) прогибов; г) напряжений от продольных усилий; д) изгибных напря-
At = 34°С); б) эпюра продольных перемещений; в) прогибов; г) напряжений от продольных усилий; д) изгибных напряжений
Рисунок 5 - Расчет основных параметров НДС газопровода Уренгой-Центр-1 с ПК 803+78 по ПК 807+00 для случая, когда на обводненных частях L5 -L9 возможно его всплытие: а) расчетная схема трубопровода (р0 = 6,8МПа, At = 14° С); б) эпюра продольных перемещений; в) прогибов; г) напряжений от продольных усилий; д) изгибных напряжений
Итак, анализ характеристик НДС для случая всплытия частей LS - Lg для различных эксплуатационных параметров ро и At показал, что обводненные части испытывают деформацию, величина которой соизмерима со значением деформации от кольцевых напряжений. Сложный характер изменения продольных перемещений (и) и продольных напряжений (стт) объясняется сложными грунтовыми условиями, конструктивными особенностями трубопровода, а также сочетанием величин эксплуатационных параметров. В частности, в 3-м варианте расчета имеет плавное изменение напряжений от продольных усилий, однако, увеличение величины сжимающей продольной силы, действующей на концах рассчитываемого участка, приводит к существенным изгибным деформациям кривых вставок, расположенных на склонах рассчитываемого участка.
 Читайте далее:
 Пробивного предохранителя
Первичный инструктаж
Применяться различные
Процентного содержания
Процессах связанных
Процессов деформирования
Первичных преобразователей
Процессов обеспечивающих
Процессов организации
Процессов полимеризации
Процессов применяемых
Процессов производства
Процессов специальные
Пероксиды органические
Процессов взаимодействия
|
