Расчетное внутреннее
Расчетное сопротивление 10 болтов в месте присоединения подстропильной фермы к колонне по оси 90 составляло всего 41 тс, а при определении по временному сопротивлению материала болтов (СВР > 38 кгс/мм2) — 75 тс.
Уточненный расчет показал, что величина опорного момента в неразрезной двухпролетной ферме на 18% выше, чем в двухпролетной неразрезной балке постоянного сечения. При фактической нагрузке от мартеновской пыли напряжения только в опорном подкосе Дг в неразрезной системе близки к расчетному сопротивлению стали (/?=2100 /сгс/сж2), но не являются катастрофичными, а в разрезной системе в двух элементах— верхнем поясе В2 и раскосе D2 — превосходят не только расчетное сопротивление стали (конструкции были рассчитаны по допускаемым напряжениям), но и значительно превышают нормативный и фактический пределы текучести стали в этих элементах.
R — расчетное сопротивление стали. В нашем случае:
Нормами проектирования стальных конструкций (СНиП П-В.3-65) для сжатых элементов решетки стальных ферм с гибкостью 60 и выше введен коэффициент условий работы т = 0,8, понижающий расчетное сопротивление стали марок Ст.З для таких элементов до # = 0,8 -2100 = = 1680 кгс/см2, что эквивалентно понижению на 20% значений коэффициента ф.' При пониженных значениях коэффициента ср расчетная первоначальная стрелка искривления увеличивается до — — —.
Эти соображения наглядно иллюстрируют график (рис. 115), на котором нанесены для углеродистой стали марки Ст.З наименьшее (браковочное) значение временного сопротивления овр =38 кгс/мм2, наименьшее (браковочное) значение предела текучести — нормативное сопротивление <зт = /?н = 24 кгс/мм2, расчетное сопротивление # = 21 кгс/мм2, критическое напряжение для центрально сжатых элементов, определенное по формуле Эйлера:
Основной причиной аварии, как уже указывалось, была потеря устойчивости основания штабеля влажного концентрата, т. е. недостаточная несущая способность основания для восприятия действующих нагрузок. По проектным данным расчетное сопротивление грунта на глубине 2 м принималось 1,5—2 кГ/см2, среднее же давление от штабеля влажного концентрата составляло 2,6 кГ/см2, а максимальное — 4,8кГ/см2 (насыпной вес^ = 3,2 г/ж3). Потеря устойчивости основания штабеля вызвала катастрофические горизонтальные смещения фундаментов, захваченных массивом выпираемого грунта. Следует отметить, что при проектировании склада не был сделан расчет основания по деформациям от воздействия штабеля концентрата, несмотря на столь значительные давления на грунт, как указано выше. В конструкции лучше было бы применить арки с затяжками. При таком решении затраты металла почти не увеличиваются, а гарантия" надежности конструкции повышается во много раз.
Если за нормативное сопротивление принять минимальный предел пропорциональности, полученный при лабораторном испытании стали, т. е. 3620 кГ/см2, и оставить коэффициент качества для стали СПК 0,85 *, то расчетное сопротивление
Толщина стенки шаровой оболочки зависит от величины внутреннего избыточного давления, плотности продукта, технологии изготовления (допуски на вальцовку и на штамповку) и используемых марок стали (расчетное сопротивление).
Внутренние размеры резервуара: dBH = 30,3 м, Явн = 19,9 м, наружные размеры: rfHap = 31,5 м, Янар = 21,51 м. Внутренний резервуар выполнен из толстолистовой стали марки 09Г2 по ГОСТ 5520-69 с гарантией ударной вязкости при температуре Т = -40°С и после механического старения (расчетное сопротивление стали по СНиП П-23-81 принято 295 МПа). Смонтирован из 10 внутренних поясов с толщинами: 8\ = 17 мм, 62 = 15 мм, 83 = 14 мм, 84 = 12 мм, 85.10 = Ю мм.
Ry - расчетное сопротивление материала, кГс/см2; V0g— объемный вес хранимого жидкого продукта, кГс/см3;
Исходными данными для расчета являются: С - вес металлоконструкций, L - длина резервуара, R • радиус, Т - толщина стенки оболочки, р - угол охвата седловой опоры, Ру - расчетное сопротивление стали, Е - модуль упругости стали, Н - высота грунтовой засыпки, С[- - объемный вес грунта, Сп - объемный вес жидкого продукта (для условий гидравлических испытаний 103 кГс/м3), РВ - давление вакуума, Рс - снеговая нагрузка, 5 - шаг колец, SQ - шаг опорных колец.
Расчетное внутреннее избыточное давление 2 кПа (200 мм вод.ст). До пустимый вакуум 0,5 кПа (50 мм вод.ст).
где ?>ф- средний диаметр прокладки, м; So - эффективная ширина прокладки, определяемая по соотношениям 60 = ЬЛ при 6 s 0,015 см и *0 =0,бт/Ь при Ь > 0,015 см; 6о = 6/8 для прокладок восьмигранного и овального сечения; b - ширина прокладки, м; [pkj - допустимое контактное давление на прокладку, Mfla; pi- расчетное внутреннее давление среды, МПа; т - коэффициент (см. табл. 1.18). •••...
f : Расчетное внутреннее давление в обечайке
где Р = 2,4 МПа • расчетное внутреннее избыточное давление;
- расчетное внутреннее давление в обечайке
Расчетное внутреннее давление р = рс = 40-Ю6 Па/м2. Допускаемое напряжение для данной стали
Расчетное внутреннее давление р = рс = 250-10^ Па/м2.
Расчетное внутреннее давление
Расчетное внутреннее давление в обечайке . : ••*'• в! **
Расчетное внутреннее давление ( ^соВга^аДп^—
где ?>Ср — средний диаметр прокладки, м; bo — эффективная ширина прокладки, определяемая по соотношениям bj = Ь/2 при Ь < 0,015 см и 6о = 0,бУГ при Ь> < 0,015см; bo = 6/8 для прокладок восьмигранного и овального сечения; Ь — ширина прокладки, м; [рк]— допустимое контактное давление на' прокладку, МПа; р\ — расчетное внутреннее давление среды, МПа; т — коэффициент (см. табл. 10.24).
 Читайте далее:
 Распространяются требования
Рентгеновское излучение
Распространения колебаний
Распространение продуктов
Рассеянного излучения
Резервуара необходимо
Расследованием установлено
Расследовании групповых
Расследованию несчастных
Рассматривается возможность
Рассмотреть возможность
Рассмотрим результаты
Расстояния определяются
Расстояние превышающее
Расстройства чувствительности
|
