Результатам испытаний
На втором этапе расчета определяется продолжительность спа сательных операций при использовании различных средств спасения Для сухогрузного судна со значительным надводным бортом может оказаться целесообразным применение спасательных шлюпок. Согласно нормам снабжения Регистра СССР, в шлюпку каждого из бортов обеспечивается посадка всех людей, находящихся на судне. Воспользовавшись результатами, полученными в параграфе 4.2, рассчитаем продолжительность сбора спасающихся у мест посадки в шлюпки:
веществ, приводит к рассмотрению новой методики, которая опирается не на понятие распространения фронта пламени в качестве критерия воспламенения, а на увеличение давления внутри стального сферического сосуда, объемом 6 л (рис. 3.5). Эта установка является весьма чувствительным индикатором, поскольку во внешней пространстве давление существенно не повышается при условии, что энергия, рассеиваемая источником воспламенения, не очень значительна. В общем случае, данные, полученные на этой установке, хорошо согласуются с результатами, полученными на установке Горнорудного бюро США, применительно
Для измерения скорости горения можно использовать другие способы [142]. Наиболее широко применяемым является метод сферической бомбы, предложенной Льюисом и его сотрудниками [231]. Смесь заключается в сферу, которая может выдержать давление взрыва и поджигается в центре сферы с помощью искры. Расчет скорости нарастания давления и скорости распространения фронта сферического пламени позволяет вычислить Su. Результаты, полученные по этому методу, хорошо согласуются с результатами, полученными для пропана (Su = 0,42 м/с) в работе [48]. Значения нормальных скоростей горения для ограниченного числа горючих газов и паров приведены в табл. 3.1. В работе [22] продемонстрирована необходимость тщательной оценки накопленных данных. Авторы [22] проанализировали опубликованные данные о скорости горения метана в воздухе и пришли к заключению, что SU(CH4) несколько больше, чем обычно принимаемое значение 0,36 м/с и скорее ближе к значению Su для полимерных алканов (0,42 м/с). Однако есть основание усомниться в такого рода выводах исходя из опыта, накопленного в отношении поведения метана, и не только потому, что он менее реакционноспособен по сравнению с другими углеводородами, но еще и потому, что взрывы газовоздушных смесей, связанных с метаном, остаются менее опасными по сравнению со взрывами газовоздушных смесей, связанных с полимерными алканами, такими как пропан [37]
летучих продуктов сгорания вещества) для нескольких материалов заданы в табл. 5.6. Эти данные согласуются с результатами, полученными другими методами, например, таким как метод дифференциальной сканирующей калориметрии [381]. Поскольку ?/Lv и Lv могут быть получены по этому методу, то становится известной константа ?, а следовательно, для воздуха можно подсчитать ?7jO2 (т?О2 =0,21). Это^и есть тепло, передаваемое от пламени к прверхности горючего, т. е. Qp. Значения Qp сопоставимы со значениями QL, которые были рассчитаны непосредственно из выражения (5.21). Это позволяет четко выделить материалы, которые не будут гореть, если внешний тепловой поток не достигнет уровня, обеспечивающего положительное значение числителя выражения (5.21) (примером такого материала может быть пламезадерживающий фенолпласт).
может быть названо энергетическим модулем [360] . Формула (6.30) была использована для корреляции большого объема данных о точке зажигания древесины. Авторы работы {226] вроведи-беяыдае число экспериментов с вертикальными брусьями древесины различных пород дерева (кедра, freijo, красного дерева, дуба, iroko), причем эти брусья были покрыты специальными изолирующими фибровыми пластинами. Среди проведенных экспериментов были и такие (рис. 6.16): образцы подвергались воздействию лучистого теплового потока, причем источник пламенного зажигания (факел высотой 12,5 мм) располагался таким образом, что ось источника была удалена от торца бруса на расстоянии 12,5 мм. Таким образом, источник зажигания оказался внутри струи летучих продуктов, восходящих с поверхности образца. Регистрировалось время до зажигания. Автор работы [360] провел корреляцию полученных экспериментальных данных с расчетными результатами, полученными по формуле (6.30). На основе этого был построен график зависимости 7 °т 0, причем для значения в s = в { была получена наиболее удовлетворительная корреляция для всех данных. Этот график приведен на рис. 6.17. Несмотря на неслучайный разброс данных, отражающий разность плотности пород древесины, полученная корреляция для значения
Соотношение между критической температурой зажигания Т3)СГ и характерным размером образца г0 для заданной геометрии материала может быть определено экспериментально. Таким образом, можно изготовить кубические образцы материала, подвергнуть их нагреву в режиме постоянного увеличения температуры в термостатически регулируемой печи, регистрируя температуру в центре образца посредством термопары. Таким путем можно будет определить, в какой мере образец данных размеров стремится к самонагреванию или самозажиганию при различных температурах. Значения Та>сг получаются для стороны каждого куба (размер стороны куба равен 2г0) в процессе проб и ошибок и стремления "захвата в вилку". Пример определения критической температуры таким способом иллюстрируется на рис. 8.1. Коль скоро для нескольких размеров куба найдена Та>сг, можно, воспользовавшись значением 6СГ = 2,52 (табл. 6.1), представить полученные данные в форме графика зависимости ^п(8сгТ^т/То), как это напрашивается из (8.1). Если поступить таким образом, воспользовавшись результатами, полученными -из различных источников для образцов древесно-волокнистых плит, идущих для теплоизоляции, в форме кубов (бсг = 2,52), пластин (5СГ = 0,11) и прямоугольных столбиков (6СГ = = 2,65), можно прийти к результатам, представленным на рис. 8.2 [387], [396]. Результаты экспериментов такого типа требуют введения поправки для 6СГ, если критерий Био (Bi = hr0/k) меньше ~ 10 (см. разд. 8.1.2). Введение такой поправки отпадает для древесно-волокнио той плиты, идущей на теплоизоляцию при условии, если г0 < 0,05 м, так как коэффициент теплопроводности k этого материала очень мал (0,041 Вт/(м К), табл. 2.1). Линейный характер корреляции, показан-ный на рис. 8.2, наводит на мысль о том, что модель Франк—Каменецкого обеспечивает удовлетворительное приближение для данного материала в диапазоне исследованных температур. Этот график может быть использован для ориентировочного расчета температуры самовоспламенения и внеисследованного диапазона температур при условии, что экстраполяция не выйдет достаточно далеко из указанного диапазона.
Приведенные выше корреляции основаны на ограниченном объеме данных. Их вряд ли можно распространить на быстро нарастающие пожары в больших помещениях, существенно отличающихся по размеру и форме от тех помещений, для которых была установлена приведенная корреляция. Следует отметить, что хотя два массива данных были па-лучены в мелкомасштабных экспериментах, остальные массивы данных относятся к экспериментам, проведенным в помещениях, близких по форме к кубу, с высотой, менявшейся в диапазоне 2,4±0,3 м. В приведенных корреляционных выражениях высота помещения по существу не входит; она заложена в параметр Ау. Выражение (9.18) не должно применяться к удлиненным помещениям. Оно, вероятно, не применимо к помещениям с ограниченной вентиляцией, для которых допущение о равномерном распределении температуры внутри припотолочного слоя уже не выдерживается [286]. Следует также учесть, что данные, по которым была установлена корреляционная зависимость, были получены при экспериментальных пожарах с очагом, расположенным в центре помещения. Если очаг пожара окажется рядом со стеной или в углу помещения, то в таком случае минимальная скорость горения, при которой может произойти полный охват помещения пламенем, уменьшится по причинам, рассмотренным в разд. 4.3.3. Это иллюстрируется результатами, полученными в работе [228] , в которой изучались экспеоимен-
случайным, так как это связано с проведением стандартных испытаний, условия которых хотя и оговорены, но редко могут быть строго соблюдены [316]. Во всяком случае, как говорят французы "сравнение не есть доказательство", так что на практике оценка суммарного выхода дыма при пожаре проводится путем непрерывной регистрации непрозрачности дыма по мере его истечения с конца коридора или через открытый дверной проем [293]. При таком подходе полученные результаты вероятно будут не часто обладать большим разбросом, но сомнительно, чтобы они в какой-то мере коррелировали с результатами, полученными при стандартных испытаниях таких, какие проводятся в США в соответствии с документом ASTM Е 662—79 [15], и при которых обеспечивается накопление дыма в испытательной камере.
Эксперименты в аэродинамической трубе по имитации рассеяния тяжелого газа, проведенные в Отделе загрязнения атмосферы Лаборатории Уоррен-Спринг (Стивнадж, Великобритания),описаны в отчетах [На11,1974; 1982а; 1979; 1979а; 1982]. Вторая из этого ряда работ посвящена сравнению результатов экспериментов в аэродинамической трубе с результатами, полученными при исследованиях в Нортоне, и поэтому наиболее удобна для подведения итогов. К тому же она содержит обзор работ по моделированию в аэродинамических трубах.
В отчете [На11,1982а], где сравниваются результаты шести экспериментов в Портон-Дауне с результатами, полученными при моделирования этих же экспериментов в аэродинамической трубе, сделаны следующие выводы :
Существуют серьезные ограничения при выполнении экспериментов на человеке по определению токсичности веществ. Если пользоваться лишь результатами, полученными этим методом, то наши знания о свойствах традиционных ядов были бы весьма скудны. Еще меньше мы знали бы о токсических свойствах веществ, широко используемых в промышленности, так как эти вещества не служили орудиями убийства или самоубийства или же в качестве боевых отравляющих веществ в военное время. Кроме того, в промышленности в настоящее время применяется ряд веществ, по которым, к счастью, не имеется исторических сведений относительно их токсического действия на людей, однако возможность такого действия всегда надо иметь в виду.
.По результатам испытаний дают заключение о горючести материала. К негорючим относят материалы в том случае, если во время испытания прирост температуры в печи за счет горения образца не превысил 50°С, потеря массы образца была не более 50%, а продолжительность устойчивого пламенного горения не более 10 с.
Техническое освидетельствование лифтов следует проводить после монтажа лифта и регистрации его в инспекции Госгортехнадзора, а также периодически, один раз в 12 месяцев. Кроме того, проводят частичное техническое освидетельствование лифта при замене канатов кабины и противовеса, электродвигателя на двигатель с другими параметрами; капитальном ремонте лебедки, тормоза или их замене; замене ловителей, ограничителя скорости и (или) гидравлического буфера (по результатам испытаний соответствующего узла). Частичное техническое освидетельствование без проведения статических и динамических испытаний выполняют также при внесении изменений в электрическую схему управления или при замене электрической проводки цепи управления; при изменении конструкции концевого выключателя, дверных контактов, автоматических замков, этажных переключателей или центрального этажного аппарата.
Полное техническое освидетельствование лифтов в процессе эксплуатации производится один раз в 12 месяцев. Кроме того, проводят частичное техническое освидетельствование лифта при замене канатов кабины и противовеса; электродвигателя на двигатель с другими параметрами; капитальном ремонте лебедки, тормоза или их замене; замене ловителей, ограничителя скорости и (или) гидравлического буфера (по результатам испытаний соответствующего узла). Частичное техническое освидетельствование лифта без проведения статических и динамических испытаний выполняют также при внесении изменений в электрическую схему управления или при замене электрической проводки цепи управления; при изменении конструкции концевого выключателя, дверных контактов, автоматических замков, этажных переключателей или центрального этажного аппарата.
В процессе закрывания клапана скорость потока в поперечном сечении выхлопного отверстия падает, вследствие чего также может произойти проскок пламени. К моменту контакта с пламенем клапан должен быть уже закрыт до такой степени, чтобы оставшаяся открытой щель не допускала проскока пламени. Решающим фактором для предотвращения такого проскока является скорость потока, при которой клапан закрывается. Скорость при закрывании клапана зависит от размера газового пространства резервуара и от скорости заполнения резервуара. Кроме того, для безопасных клапанов специально предусматривают пульсационныи режим срабатывания (открыто-закрыто) при низкой скорости потока и малом объеме газового пространства резервуара. Согласно результатам испытаний, скорость потока при закрытии клапана возрастает в случае наклонного его положения.
Многие задачи в области техники удовлетворительно решаются применением процедур моделирования, которые позволяют прогнозировать поведение полномасштабных объектов по результатам испытаний мелкомасштабных моделей. Предпосылкой такого подхода является подобие
т е скорость распространения тления составляет порядка 10"2 мм/с, которую мбжно наблюдать на практике. Хотя с помощью данной модели можно определить правильный порядок для V, сама оценка носит достаточно грубый характер. Если верить расчету с помощью данной модели то скорость распространения тления не будет зависеть от максимальной температуры в зоне 2, хотя известно, что это неправильно. При повышенных концентрациях .кислорода, как было установлено в работе [272], наблюдается увеличение скорости распространения которая коррелирует с увеличением температуры в зоне 2 (рис. 8.U). b работе [2721 была проанализирована модель, на которой интенсивность тепловыделения в зоне 2 определялась только интенсивностью проникания кислорода через пограничный слой свободного конвективного потока в окрестности области обугливания. Скорость распространения тления при стационарном режиме и максимальная температура (в зоне 2) определяется в таком случае при заданных внешних условиях путем сочетания теплового потока, который необходим для разложения целлюлозы в зоне 1; тепла, генерируемого при окислении углистого остатка в зоне 2- теплоотвода системы. Насколько близки приближенное и точное решения к результатам испытаний, можно судить по рис. 8.11.
Если дефектные конструкции в целом вызывают сомнение в своей прочности, а на основании только лабораторных испытаний материала, сварных швов и других исследований, указанных в § 11, нельзя решить вопрос об их дальнейшей работоспособности,, то в целях выявления фактической прочности и надежности желательно провести натурные испытания целой конструкции или не-• скольких из них. Испытание делается непосредственно на месте в самом сооружении. По результатам испытаний производится количественная оценка действительной (натурной) надежности конструкции.
Правила формирования выборок изложены в ГОСТ 18321—73 «Качество продукции. Статистические методы управления. Правила отбора единиц продукции в выборку». Из-за случайности выборки из партии возможны ошибки при оценке надежности технических устройств. Партия устройств, отвечающих требованиям технических условий к надежности, может быть оценена по результатам испытаний случайной выборки как не удовлетворяющая этим требованиям. Вероятность отнесения годных технических устройств к забракованным при приемке (а) называют
риском изготовителя. Партия устройств, не удовлетворяющих техническим условиям по надежности, может быть оценена по результатам испытаний случайной выборки как хорошая. Вероятность приемки устройств, не удовлетворяющих техническим условиям, при приемочных испытаниях (Р) называют риском потребителя.
5.18. По результатам испытаний оформляется акт о приемке компрессорной установки в эксплуатацию.
По результатам испытаний было определено, что эти двигатели можно использовать как двигатели повышенной надежности против взрыва при соответствующем снижении нагрузки по отношению к их номинальной мощности.
 Читайте далее:
 Роботизированных технологических комплексов
Российских предприятий
Руководящие документы
Руководящих материалов
Руководящим работникам
Резьбовое соединение
Руководитель сварочных
Руководителям подразделений
Руководителя лаборатории
Руководителя предприятия
Руководителей предприятий
Руководителей специалистов
Руководителем предприятия учреждения
Руководители подразделений
Руководителю организации
|
