Соответствует требованиям
Данные взяты из работы [ 302] и другой литературы. Большинство приведенных величин соответствует температуре 0 или 20°С. Значения теплофизических величин округлены.
Решение этой задачи проиллюстрировано на рис. 2.12. Вначале пластина разделяется по толщине на некоторое число слоев. Для определения временной последовательности профилей температурь^ начиная с точки, соответствующей температуре поверхности, строятся отрезки прямых, соединяющие точки, которые изображают температуры внешних поверхностей соседних слоев. В момент t = О Ts = 1000°С, а Т2 = = 30°С. Соединим эти две точки прямой линией. Пересечение этой линии с границей 1 соответствует температуре 515°С, которая, согласно уравнениям (2.29) - (2.31), представляет собой значение температуры Tj в конце первого шага по времени At. В конце второго шага по времени получим температуру Т2 = 272,5°С, являющуюся средним арифметическим температур TI и Т3, и т. д. Если эту процедуру повторить 10 раз, то мы установим, что на расстоянии 6,5 Дх от передней поверхности температура составит 100°С. Учитывая действительную толщину пластины, равную 0,03 м, получим, что Дх = (0,03/6,16) =* 4,88'10~3 м. Подставляя в уравнение (2.30) это значение, а также значение а = 2,5-10"7 м^сдля асбеста (табл. 2.1), получим, что At = 47,6 с. Таким образом, время, необходимое для нагрева холодной стороны пластины до 100°С, составляет 47,6-10 = 476 с или 7,9 мин. Чем больше используется шагов по
Согласно докладу [SMJ.1982], вместимость цистерны составляла 45м3 (по-видимому, это утверждение не было проверено путем измерения частей цистерны после аварии) и в ней содержалось 23,47 т пропилена (что также не проверялось). При полном заполнении цистерны (при условии отсутствия в ней азота) плотность пропилена составляла бы 23,47/45 = 0,521 г/м3. Это значение плотности соответствует температуре 14,2 °С, что значительно ниже, чем в версии Карраско. Однако отметим, что точность этой цифры зависит от точности измерения других параметров: массы, плотности данной партии пропилена, действительного объема цистерны.
Согласно публикации [PPDS.1984], такая плотность соответствует температуре 58 °С. Необходимо также учесть, что перед разрывом происходило расширение стенок цистерны, что увеличивает оценку температуры еще на 3 °С. Авторы отчета полагают нереальным нагрев всей массы содержимого цистерны до такого уровня температуры и считают возможным достижение температуры лишь порядка 40 °С. Однако разрыв цистерны при соответствующем уровне давления возможен только в случае частичного ее заполнения, хотя фактические данные, подтверждающие эту гипотезу, отсутствуют. Авторы отчета высказывают предположение, что разрыв цистерны при температуре 40 °С мог произойти в том случае, если ее вместимость составляла 48 824 л. Однако при этом она должна быть полностью заполнена жидкостью при температуре 37 °С. По данным работы [PPDS.1984] при температуре 37 °С плотность жидкости составляет 0,642 т/м3, что отвечает объему 47 300 л.
Такая точка зрения сохранялась в течение пяти лет после аварии до момента опубликования работы [Theophanous,1981]. В этой статье впервые были собраны воедино все свидетельства того, что в адиабатических условиях экзотермический прогрев реакционной смеси при температуре ниже 230 °С будет весьма медленным и не сможет привести к повышению температуры. На практике процесс этот, конечно, не адиабатический, так как происходят потери тепла от реактора в окружающую среду. Скорость теплопередачи в окружающую среду нельзя теоретически рассчитать, поскольку неизвестны тип и размеры теплоизоляционного слоя реактора. Далее в цитируемой работе приводятся факты, подтверждающие, что после достижения 220 °С скорость экзотермического нарева становилась достаточной для того, чтобы началась неконтролируемая реакция. В заключение приводятся результаты эксперимента, показывающие, что в случае отключения мешалки поверхностный слой конечной смеси мог нагреваться за счет теплового излучения от "сухой" стенки реактора до такой температуры, при которой могла начаться неконтролируемая реакция. В статье обращается также внимание на следующий факт (не отмеченный в отчете [Seveso,1978]) : пар, подававшийся под давлением всего 1,2 МПа по манометру, что соответствует температуре насыщения 190 °С, поступал для обогрева реактора в сильно перегретом виде -при температуре около 300 °С [Theophanous,1981]. Тогда температура "сухой" стенки была около 300 °С. Руководство 1C MESA считало, что таким образом оно избегает опасностей, связанных с горячим маслом, однако возникала опасность от перегретого пара. Ни в одном источнике не объясняется, почему пар был перегрет до такого состояния. Хорошо известно, что никаких преимуществ у перегретого пара по сравнению с влажным нет.
Поскольку зона максимальной скорости реакции соответствует температуре, близкой к Ть, величину О следует определять для диффузии недостающего компонента смеси в продуктах сгорания.
Болевой температурный порог для кожи человека соответствует температуре Тп « 44°С. При Т > Тп степень поражения зависит от удельной энергии Q и длительности облучения т. Считается, что без болевых ощущений кожа выдерживает тепловой поток интенсивностью q « 21 кВт/м2 в течение 2 с. При стационарном потоке этим данным соответствует Q«42 кДж/м2. Предельно безопасный радиус /?? (по В.Маршаллу /59/ - радиус эвакуации) для человека составляет примерно (3,1...3,6)Д0.
В табл. 1.5 приведены результаты анализа эксплуатационной надежности нагревательных печей установок селективной очистки масел. Более трети всех дефектов, определенных путем визуального осмотра и специальными методами технической диагностики, приходится на дефекты (деформации), главной причиной возникновения которых является ползучесть металла. Растрескивание поверхности печных труб, являющееся следствием частых и резких колебаний режима работы (объемного расхода, давления и температуры стенки трубы), составляет более 75% от всех дефектов, обусловленных ползучестью металла. Трубы испытывают наряду со статической нагрузкой циклически изменяющиеся назрузки. Периодические систематизированные изменения и анализ температурных параметров показали, что максимальная скорость износа толщины стенки труб змеевиков печи соответствует температуре, превышающей допустимые значения (рис. 1 .5).
В табл. 1.5 приведены результаты анализа эксплуатационной надежности нагревательных печей установок селективной очистки масел. Более трети всех дефектов, определенных путем визуального осмотра и специальными методами технической диагностики, приходится на дефекты (деформации), главной причиной возникновения которых является ползучесть металла. Растрескивание поверхности печных труб, являющееся следствием частых и резких колебаний режима работы (объемного расхода, давления и температуры стенки трубы), составляет более 75% от всех дефектов, обусловленных ползучестью металла. Трубы испытывают наряду со статической нагрузкой циклически изменяющиеся назрузки. Периодические систематизированные изменения и анализ температурных параметров показали, что максимальная скорость износа толщины стенки труб змеевиков печи соответствует температуре, превышающей допустимые значения (рис. 1.5).
На поверхности нелетучего нефтепродукта (с температурой вспышки и воспламенения выше начальной рабочей температуры) механизм распространения пламени сходен с механизмом распространения диффузионного пламени по поверхности твёрдого горючего материала, когда в нормальных температурных условиях горючая газовая фаза на поверхности топлива отсутствует, а взоникает постепенно вследствие подогрева топлива непосредственно перед движущимся фронтом пламени (рис. 2.1). Основному пламени предшествует небольшое горизонтальное пульсирующее пламя. Очевидно, ведущий край пульсирующего пламени соответствует температуре вспышки, а фронт установившегося основного пламени—температуре воспламенения нефтепродукта. Начальное кратковременное продвижение пламени совпадает с нагревом поверхности жидкости до температуры вспышки, но скорость поступления паров оказывается недостаточной для поддержания непрерывного горения, и фронт пламени возвращается в область устойчивого горения. Когда концентрация пара в зоне подогрева перед пламенем достигает уровня, соответствующего температуре воспламенения, фронт пламени продвигается. Скорости распространения пламени по поверхности нелетучих нефтепродуктов малы. На поверхности летучего нефтепродукта (с температурой вспышки и воспламенения не ниже рабочей температуры) механизм распространения пламени сходен с механизмом распространения пламени по гомогенной горючей паровоздушной смеси, заранее подготовленной над всей поверхностью жидкости. В горючем слое паровой зоны концентрация паров в смеси с воздухом уменьшается по вер-гикали сверху вниз от нижнего до верхнего предела воспламенения или, не достигая верхнего предела, до такой концентрации, которая соответствует давлению насыщенных паров при заданной температуре жидкости (рис. 2.2).
точка а соответствует температуре самовоспламенения (7«н). точка b — температура потухания (Тпот)
По условиям эксплуатации аппаратура соответствует требованиям ГОСТ 9763—67 «Приборы электронные измерительные», гр. III и рекомендаций СЭВ.
Помещения, где монтируются баллонные батареи (баллонные станции), должны быть пожаро- и взрывобезопасными. У входа в такие помещения устанавливается световое табло с надписью «Огнетушащая станция». Для размещения оборудования станции допускается использовать часть площади производственного помещения, в том числе и пожаро- и взрывоопасного, если оно по климатическим условиям соответствует требованиям эксплуатации размещенного оборудования. В этом случае необходимо предусмотреть ограждение выделяемой части помещения на высоту не менее 2,5 м. В качестве ограждения может быть использована металлическая сетка.
Установлено, что температура, при которой возможно зажигание взрывчатых воздушных смесей, действительно значительно выше температуры самовоспламенения, что соответствует требованиям тепловой теории. Однако для некоторых горючих веществ наблюдаются аномально низкие температуры зажигания; особенно низкие температуры (до 180—200 °С) зафиксированы для смесей сероуглерода и диэтилового эфира с воздухом.
2.7.9. На заседании комиссии предупредительного надзора обсуждается проект заключения. При этом комиссия не может принимать решение, которое не соответствует требованиям стандартов, правил и норм техники безопасности, пожарной безопасности и производственной санитарии.
обслуживание лифта не соответствует требованиям правил;
Для определения показателей качества спецодежды рекомендовано ввести в рассматриваемые 1ГГД методы и средства измерений параметров показателей качества по действующим государственным стандартам. Например, показатель устойчивости к химической чистке и стирке определяется по ГОСТ 8710-68, ГОСТ 21050-75, ГОСТ 9733-61. Лля определения показателя разрывной нагрузки шва рекомендуется разработать стандарт на основе ГОСТ 3813-72 (последний устанавливает метод определег.ия разрывной нагрузки самой ткани, но не полностью соответствует требованиям испытаний готовой спецодежды).
На практике материал, предусмотренный проектом, иногда заменяют, чтобы не останавливать работы. Но это не .всегда соответствует требованиям безопасности по группе горючести или степени огнестойкости. Так, например, на одном из объектов коридоры четырехэтажного лабораторно-производственного корпуса вместо асбестоцементных листов (по проекту) были отделаны легкогорючими полимерными материалами. Причем
Высота расположения осей и винтов (валов) соответствует требованиям НТД
Электрооборудование станков соответствует требованиям НТД.
Время торможения шпинделя соответствует требованиям НТД
По размещению в зданиях противопожарные стены подразделяют на внутренние и наружные. Внутренние противопожарные стены предназначаются для предотвращения распространения пожара из одного пожарного отсека в другой, а наружные — между зданиями. Наружные противопожарные стены, как правило, применяют в тех случаях, когда расстояние между зданиями или сооружениями не соответствует требованиям пожарной безопасности.
 Читайте далее:
 Соединяемых элементов
Санитарное состояние
Соединений неразрушающими
Соединений подлежащих
Соединений просвечиванием
Санитарного состояния
Соединений вырезаемых
Соединениях элементов
Состояние элементов
Санитарному содержанию
Соединения нескольких
Соединения подвергаются
Соединения соединения
Санитарно гигиенический
Соединении проверенном ультразвуком
|
