Следующее выражение
Из соотношения импедансов следует, что амплитудные коэффициенты [формула (6.38)] для плоского Г„, цилиндрического Та и сферического Гс экранов при а > & имеют приблизительно следующее соотношение: Тп:Ти:Тс = 1:2:3. Это соотношение справедливо для экранов, изготовленных из одинакового материшга и имеющих равную толщину стенок, причем расстояние между параллельными пластинами плоского экрана равно диаметру сферического или цилиндрического экранов (/ = 1г или 2р). Таким образом, если эффективность экранирования плоским экраном принять за исходное значение еа = 20 1§1/Гп, то эффективность экранирования цилиндром eu = 201g l/7B = 201gl/27; = = е„—20 lg 2 « еп—6 дБ, а эффективность экранирования сферой ес — = е„—9,5 дБ. При экранировании магнитного поля магнитными материалами (а > Zi) соотношение амплитуд- ных коэффициентов передачи будет иметь обратную закономерность Тп.Ти:Тс = 1:1/2:1/3. На практике полученными соотношениями пользуются при определении, например, эффективности цилиндрического экрана по формулам плоского.
Величину Me/Ah иногда называют постоянной времени датчика. Хотя Мс/А подсчитывается непосредственно, найти h, на основе исходных принципов, очень трудно. Тем не менее, поскольку рассматриваемый процесс относится к вынужденной конвекции, можно принять поток квазиламинарным [сравни формулу (2.39) и табл. 2.2] , тогда haV1 /2 , где V — скорость газового потока, в который попадает головка датчика, что позволяет написать следующее соотношение
предлагается следующее соотношение (использованы обозначения автора):
Стандартный метод уменьшения взрывного эффекта заключается в изменении формы фронта взрывной волны за счет нежестких панелей (и наличия отверстий), устанавливаемых в оборудовании или внутри здания. В первом приближении необходимо попытаться определить отношение площади отверстий (м2) к объему здания или оборудования (м3); однако Палмер [Palmer,1973] показал, что данное соотношение зависит и от взрывоопасности пыли. Он предложил следующие соотношения: 1 : 20 для низкой взрываемости и 1 : 10 для высокой взрываемости. Филд [Field,1982] рекомендовал использовать следующее соотношение:
При выборе конструкции скважины необходимо также учитывать и диаметр бурильных труб. Рекомендуется выбрать конструкцию скважины с таким расчетом, чтобы соблюдалось следующее соотношение между диаметром скважины D и диаметром замков бурильных труб d:
С другой стороны, для случая вязких разрушений на основании деформационного критерия М.Я. Леонова, В. В. Панасюка и Д.С. Даг-дейла, Д.С. Дагдейлом и А. А. Уэльсом получено следующее соотношение :
В процессе разрушения стали по достижении предела текучести наступает стадия деформационного упрочнения. В качестве параметра, характеризующего протекание этой стадии, используется коэффициент деформационного упрочнения (?) (для стали группы прочности Х52 (17Г1С) k= 0,15). Для нахождения текущего напряжения через коэффициент деформационного упрочнения предложено следующее соотношение
Рис 1. Завыашость (Mfs, I отск) - F(M) от ( К]с л/(4/кр<т'с1)) -F(K) Соотношение (13) пригодно для описания разрушения труб со сквозной трещиной. Критерием применимости данной зависимости является следующее соотношение
С другой стороны, для случая вязких разрушений на основании деформационного критерия М,Я. Леонова, В.В. Панасюка и Д.С. Даг-дейла, Д.С. Дагдейлом и А.А. Уэльсом получено следующее соотношение :
В процессе разрушения стали по достижении предела текучести наступает стадия деформационного упрочнения. В качестве параметра, характеризующего протекание этой стадии, используется коэффициент деформационного упрочнения (&) (для стали группы прочности Х52 (17Г1С) k = 0,15). Для нахождения текущего напряжения через коэффициент деформационного упрочнения предложено следующее соотношение
Рис 1. Зависимость (Мр,I сттек) -F(M) от ( К,ся/(4/кра«„)) -F(K) Соотношение (13) пригодно для описания разрушения труб со сквозной трещиной. Критерием применимости данной зависимости является следующее соотношение
Для расчета интегрального показателя уровня условий груда может быть использовано следующее выражение:
прохождения волн на границе сред (1, 2 и 2, 3) будет продолжаться до полного затухания волн. Суммируя все волны, из которых в среде 1 формируется общая отраженная волна, можно получить для амплитуды этой волны следующее выражение:
Для определения числа жертв можно использовать следующее выражение:
и решить полученную систему условных уравнений относительно аср и 6Ср, например, методом «средних», то получим следующее выражение для вычисления искомого предела воспламенения изучаемого соединения:
Если применить упрощенную укрупненную модель теплоемкости к распространяющемуся пламени, то для случаев адиабатического пламени можно написать следующее выражение:
Из этих двух способов последний способ играет незначительную роль, так как зона химической реакции очень тонка, и средние концентрации излучающих веществ (главным образом С02 и Н20, см. разд. 2.4.2) незначительны. Для газов, находящихся в зоне за фронтом пламени, можно написать следующее выражение, полученное на основе уравнения (3.8), в котором положено Q"' = 0:
Скорости горения, приведенные в табл. 3.1, относятся к свежим смесям при температуре окружающей среды (20-25°С). Однако с повышением температуры величина Su возрастает, как это иллюстрируется для метана, пропана и этилена на рис. 3.27. В работе [449] приводится следующее выражение для величины Su применительно к метану, пропану, n-гептану и изооктану в диапазоне температур 200-600 К:
В работе [165] теоретически было выведено следующее выражение, которое связывает высоту турбулентного пламени 1/г с диаметром струи горелки dj, температурой пламени Тр (табл. 4.1), начальной температурой Tj(T) и средними значениями относительных молекулярных масс воздуха Majr и горючего Mf, составляющих смесь, исходящую из горелки:
В работе [444] сообщается, что Кутом было предложено следующее выражение:
Таким образом, произведение Qconv2"5'3 B выражении (4.14) (z = Н') будет постоянным. Конкретные примеры применения анализа такого рода даны в разд. 4.3.3 и 4.4.3. В принципе подобное соотношение должно выполняться для концентраций частиц дыма. В работе [171] приводится следующее выражение:
Ко второму способу можно записать следующее выражение для массообмена:
 Читайте далее:
 Сопровождающиеся выделением
Суммарная длительность
Суммарной мощностью
Суммарное сопротивление
Суммирования повреждений
Синхронных компенсаторов
Синтетических материалов
Системами оповещения
Системами управления
Систематически нарушающих
Систематическое повышение
Сосредоточенными параметрами
Сжиженный природный
Сжиженными углеводородными
Сжимающие напряжения
|
