Температуры вследствие
где 0,18 — суммарный коэффициент, учитывающий неравномерность распределения паров и размерность величин; Я — свободный объем помещения, м3; С — нижний концентрационный предел воспламенения продукта, г/м3; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; р — давление паров, принимаемое по
здесь 'М — молекулярная масса пролитой жидкости; Р„—давление насыщенного пара, кПа; т] — безразмерный коэффициент, учитывающий влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью (зеркало испарения) жидкости и имеющий следующие значения:
Значение безразмерного коэффициента т/, учитывающего влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью (зеркало испарения) жидкости, принимается по табл. 2.
где Я — свободный объем помещения; С— нижний концентрационный предел воспламенения вещества; И — коэффициент, учитывающий влияние скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; р — давление паров при температуре, равной средней арифметической температуре жидкости в аппарате и воздушной среды помещения; М — молекулярная масса вещества; Ф — площадь испарения жидкости.
Таблица 3.1. Влияние скорости и температуры воздушного потока на испарение жидкости
1 — электродвигатель; 2 — крыльчатка; 3 — нагреватель; 4 — колба; 5 — зеркало; 6 — воздушный термостат; 7—термопары для измерения температуры стенок колбы; 8 — термопара для измерения температуры воздушного термостата
где г — коэффициент, принимаемый по табл. 11.5 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения; М — молярная масса; Рн — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое ми справочным данным, кПа.
где т) — коэффициент, принимаемый по табл. П2 в зависимости от скорости и температуры воздушного потока над поверхностью испарения,' М — молекулярная масса; Ра — давление насыщенного пара при расчетной температуре жидкости, определяемое по справочным данным в соответствии с требованиями п. 1.4, кПа.
и температуры воздушного потока над поверхностью (зеркалом) жидкости,
температуры воздушного потока над поверхностью испарения; М — молярная
Динамическая активность силикагеля КСМ, полученная на промышленных адсорберах, соизмерима с равновесной емкостью, полученной Н. Ф. Катиной на лабораторном стенде [106]. Это можно объяснить тем, что в результате циклического изменения температуры воздушного потока концентрация СОг в нем и лобовых слоях сорбента колеблются, при этом частично десор-бирующаяся СОг временно повышает концентрацию в газовой фазе, что приводит к переносу ее в более глубокие слои. Таким образом, по-видимому, значительная часть слоя адсорбента отрабатывает при концентрациях СОг, превышающих ее среднее исходное значение, и, несмотря на недонасыщение выходных слоев силикагеля, обеспечивающих необходимую глубину очистки, средняя динамическая активность слоя близка к равновесной для исходной концентрации СОг в потоке.
б) изменениями температуры, вследствие чего изменяется длина рельсов и отходят от шпал противоугоны, что способствует увеличению угона;
Один из типов низкотемпературного чувствительного элемента представлен на рис. 73. Работа датчика возможна после нагрева катализатора до начальной рабочей температуры нихромовой .спиралью. Измерение прироста температуры вследствие теплового эффекта реакции окисления газа на каталитической поверхности осуще-ствляетсятермометром сопротивления из платиновой проволоки диаметром 0,02—0,05 мм. Относительно низкая рабочая температура, (300—350° G) не вызывает ее пере-
Поскольку пламя неадиабатично, возникает вопрос об истинной температуре в зоне максимальной скорости реакции. Некоторые сведения об этом дает температурная зависимость скорости пламени углеродсодержащих смесей, которая характеризует догорание промежуточной окиси углерода. Сопоставление зависимостей lg«n от 1/Ть и от \/Те для смесей бутана показало, что первая соответствует разумному значению Ar=T5Q кДж/моль (см. гл. 1), тогда как для зависимости lgun—1/Те зффективнаяЛ явно мала: 30 кДж/моль. Из изложенного следует, что температура зоны реакции близка к Ть; понижение температуры вследствие излучения происходит уже после завершения химического превращения.
быстро прогреваются до критической температуры, вследствие чего конструкции обрушаются на значительной площади. Неблагоприятно сочетание несущих металлических конструкций с горючим утеплителем, что, например, имеет место в покрытиях со стальным профилированным настилом и пенопластовым утеплителем. Лучше ведут себя в условиях пожара невентилируемые покрытия, так как наличие вентиляционных каналов способствует скрытому распространению огня и продуктов сгорания. Огнестойкость вантовых покрытий определяется временем прогрева стальных тросов или мембраны до критической температуры.
Кинетическое пламя быстро распространяется, так как в каждой точке горючей системы при незначительной активации мгновенно может возникнуть реакция горения**. При этом увеличивается энергия и развиваются более высокие температуры, вследствие чего быстро растет объем газообразных продуктов горения и образуется волна давления, которая распространяется одновременно по всему фронту пламени***.
температуры вследствие димеризацин пара; диэлектр.
Уксусная кислота, этановая кислота СН3СООН, легковоспламеняющаяся бесцветная жидкость. Мол. вес 60,05; плотн. 1049 кг/ж3; т. пл. 16,6° С; т. кип. 118,1° С; плотн. пара по воздуху в сильной степени зависит от температуры вследствие димеризацин пара; диэлектр. пр. 6,19; уд. электр. сопр. 0,9-108 ом-см; растворимость в воде не ограничена. Т. всп. 38° С; т. воспл. 68° С; т. самовоспл. 454°С; область воспл. 3,3—22% объемн.; темп, пределы воспл.: нижн. 35, верхи. 76° С. Ниже приведены показатели пожарнон опасности водных растворов уксусной кислоты (см. табл. на стр. 260).
В этом случае (пренебрегая отводом тепла в теплоизолированные захваты установки) имеют место два тепловых процесса: линейное по нагрузке снижение (при растяжении) или повышение (при сжатии) температуры вследствие развития упругой деформации и рост температуры при появлении и развитии пластической деформации. Взаимодействие этих двух процессов и обусловливает характер изменения температуры деформируемого материала в цикле (рис. 13.23, б). Это подтверждается и диаграммой изменения температуры при циклическом нагружении с остановками на экстремумах растягивающей и сжимающей нагрузок и при разгрузке образца для стабилизации температурного режима (рис. 13.23, а). Так, показанный на ней участок 1, который соответствует полуциклу растяжения без снятия нагрузки, подобно диаграмме статического растяжения содержит отрезок линейного снижения температуры до достижения предела упругости, переходящий после появления пластической деформации в отрезок интенсивного повышения температуры. После падения температуры до исходного значения (вследствие прекращения деформирования) в процессе упругой разгрузки наблюдается ее линейное возрастание (участок 2), описываемое зависимостью (13.24). После остановки в полуцикле сжатия (участок 3) имеет место вначале линейное, а затем существенно прогрессирующее повышение температуры. Разгрузка в полуцикле сжатия вновь сопровождается линейным изменением температуры (участок 4), но уже в сторону ее снижения, что также находится в качественном и количественном соответствии с зависимостью (13.24).
мента оборудования в исходном (после изготовления) состоянии; AtN — сдвиг критических температур хрупкости вследствие накопления усталостных повреждений; А(ст — сдвиг критических температур вследствие температурного старения; Агф — сдвиг критической температуры вследствие влияния среды (коррозии).
где Т/ — температура материала элемента КС в момент его формирования. После разделения переменных и интегрирования уравнения (17.105) с учетом соотношения для гомологической температуры, получаем выражение для приращения температуры вследствие схлопывания элемента кумулятивной облицовки
Теория горения Зельдовича — Франк-Каменецкого, исходящая из предположения, что ведущая реакция происходит при температуре, равной максимальной температуре горения, именно так и рассматривает влияние начальной температуры на скорость горения — повышение начальной температуры приводит к соответственному повышен!!го конечной температуры, вследствие чего возрастает выражение е~Е<р'т, определяющее в основном скорость химического превращения при горении, а следовательно, и влияние температуры на его скорость.
 Читайте далее:
 Температурном интервале
Температурой перегрева
Температурой влажностью
Температуру наружного
Температуру плавления
Температуру влажность
Трубопроводы сжиженных
Температур воспламенения
Теоретические исследования
Теоретических коэффициентов концентрации
Теоретически необходимое количество
Теплофизические характеристики
Теплообменных аппаратов
Теплообменной поверхности
Технических экономических
|
