Теоретического коэффициента концентрации
определяется ресурс по малоцикловой долговечности с использованием кривых усталости (рис. 2) и кольцевых напряжений, возникающих в дефектах с учетом теоретического коэффициента концентрации напряжений и определяемых по формуле:
определяется ресурс по малоцикловой долговечности с использованием кривых усталости (рис. 2) и кольцевых напряжений, возникающих в дефектах с учетом теоретического коэффициента концентрации напряжений и определяемых по формуле:
теоретического коэффициента концентрации напряжений аст, зависящему от соотношения диаметра шейки образца и диаметра образца за пределами шейки. Вводя полученные значения Ке и К^ в уравнение (1.24), можно определить уточненное значение показателя упрочнения
При возникновении упругопластических местных деформаций в зонах концентрации происходит перераспределение напряжений и деформаций, что вызывает изменение коэффициентов концентрации напряжений и деформаций. Это перераспределение зависит от сопротивления материала неупругим деформациям (предела текучести ат, модуля ?т и показателя упрочнения т), значения теоретического коэффициента концентрации а0 и уровня номинальных напряжений <тн. Анализ напряженно-деформированного состояния элементов конструкций в зонах концентрации напряжений вызывает значительные трудности. Точные аналитические решения краевых
Если ввести понятие условного теоретического коэффициента концентрации интенсивности напряжений в зоне трещины как отношение интенсивности местных напряжений к интенсивности номинальных напряжений [1], то для случая плоского напряженного состояния в зоне трещины при 9 = 0 на основании (1.101) можно записать
Рис. 1.38. Зависимость коэффициента Пуассона от напряжений (а), деформаций (б), теоретического коэффициента концентрации напряжений и показателя упрочнения (в).
По уравнениям (1.184)-(1.198) можно судить о величине разрушающих нагрузок при наличии концентрации напряжений. Нагрузки при образовании трещин в зонах концентрации зависят от механических свойств материала (прочности и пластичности), теоретического коэффициента концентрации напряжений и степени объемности напряженного состояния [1, 3, 15, 20, 25]. Если в качестве критерия образования разрушения при статическом натружении принять интенсивность предельной максимальной местной пластической деформации eimaxc, то номинальная разрушающая деформация ёнс для образца с концентрацией напряжений будет связана с разрушающей деформацией ес гладкого образца соотношением
По экспериментальным данным, a a для пластичных сталей тем больше отличаются от теоретического коэффициента концентрации аст, чем выше упрочнение стали в упругопластической области [1].
трации К^*', К.(°\ К^' и К^' кроме известных значений теоретического коэффициента концентрации аа необходимо знать зависимость напряжения от деформации при статическом и циклическом упругопластическом деформировании.
разрушения. Поцикловой (начиная с нулевого) анализ деформаций и напряжений позволяет установить коэффициенты асимметрии ге и га, входящие в уравнения этих кривых (4.5), (4.14) и (4.15). При коэффициентах концентрации аа > 2,5 и числе циклов более 5 • 101 долговечность с достаточной для практики точностью определяется по уравнению (4.4) кривой малоциклового разрушения. Так как амплитуды местных деформаций в зоне концентрации, с одной стороны, и амплитуды разрушающих деформаций — с другой, зависят от числа циклов и времени выдержки, то предельное число циклов для заданных времени выдержки, теоретического коэффициента концентрации и номинального напряжения определяется из условия равенства деформаций ёа по уравнению (4.4) и ё^^,, по уравнению (4.40). На рис. 4.14 показаны результаты графического решения уравнений (4.4) и (4.40) для стали 18-8 при 650 °С а„ = 1 и аст = 3. Сплошная линия характеризует связь между разрушающим числом циклов N и временем выдержки твр, когда учитывается изменение сопротивления деформациям и разрушению до последнего полуцикла (k = 2N), штриховая — когда амплитуда местных деформаций определяется по первому полуциклу (k=l). С увеличением времени выдержки, когда число циклов сокращается, расчет по амплитудам деформаций первого полуцикла мало (в 1,5 раза) отличается от более точного расчета с учетом кинетики местных деформаций. При времени выдержки ДО"1 ч разница в числах циклов, полученных указанными способами, увеличивается до 2,5-3 раз.
Если по формулам (4.34)-(4.37) для заданного номинального напряжения а„ и теоретического коэффициента концентрации а 0 определить коэффициенты концентрации деформации К^0) и напряжения К^ в нулевом полуцикле и коэффициенты концентрации деформаций К(Р и К® в первом полуцикле с использованием m и m(fe) по уравнениям (4.25) и (4.27) при k = 1 и F(fc) = 1, то по величинам
определяется ресурс по малоцикловой долговечности с использованием кривых усталости (рис. 2) и кольцевых напряжений, возникающих в дефектах с учетом теоретического коэффициента концентрации напряжений и определяемых по формуле:
определяется ресурс по малоцикловой долговечности с использованием кривых усталости (рис. 2) и кольцевых напряжений, возникающих в дефектах с учетом теоретического коэффициента концентрации напряжений и определяемых по формуле:
теоретического коэффициента концентрации напряжений аст, зависящему от соотношения диаметра шейки образца и диаметра образца за пределами шейки. Вводя полученные значения Ке и К^ в уравнение (1.24), можно определить уточненное значение показателя упрочнения
При возникновении упругопластических местных деформаций в зонах концентрации происходит перераспределение напряжений и деформаций, что вызывает изменение коэффициентов концентрации напряжений и деформаций. Это перераспределение зависит от сопротивления материала неупругим деформациям (предела текучести ат, модуля ?т и показателя упрочнения т), значения теоретического коэффициента концентрации а0 и уровня номинальных напряжений <тн. Анализ напряженно-деформированного состояния элементов конструкций в зонах концентрации напряжений вызывает значительные трудности. Точные аналитические решения краевых
Если ввести понятие условного теоретического коэффициента концентрации интенсивности напряжений в зоне трещины как отношение интенсивности местных напряжений к интенсивности номинальных напряжений [1], то для случая плоского напряженного состояния в зоне трещины при 9 = 0 на основании (1.101) можно записать
Рис. 1.38. Зависимость коэффициента Пуассона от напряжений (а), деформаций (б), теоретического коэффициента концентрации напряжений и показателя упрочнения (в).
По уравнениям (1.184)-(1.198) можно судить о величине разрушающих нагрузок при наличии концентрации напряжений. Нагрузки при образовании трещин в зонах концентрации зависят от механических свойств материала (прочности и пластичности), теоретического коэффициента концентрации напряжений и степени объемности напряженного состояния [1, 3, 15, 20, 25]. Если в качестве критерия образования разрушения при статическом натружении принять интенсивность предельной максимальной местной пластической деформации eimaxc, то номинальная разрушающая деформация ёнс для образца с концентрацией напряжений будет связана с разрушающей деформацией ес гладкого образца соотношением
По экспериментальным данным, a a для пластичных сталей тем больше отличаются от теоретического коэффициента концентрации аст, чем выше упрочнение стали в упругопластической области [1].
трации К^*', К.(°\ К^' и К^' кроме известных значений теоретического коэффициента концентрации аа необходимо знать зависимость напряжения от деформации при статическом и циклическом упругопластическом деформировании.
разрушения. Поцикловой (начиная с нулевого) анализ деформаций и напряжений позволяет установить коэффициенты асимметрии ге и га, входящие в уравнения этих кривых (4.5), (4.14) и (4.15). При коэффициентах концентрации аа > 2,5 и числе циклов более 5 • 101 долговечность с достаточной для практики точностью определяется по уравнению (4.4) кривой малоциклового разрушения. Так как амплитуды местных деформаций в зоне концентрации, с одной стороны, и амплитуды разрушающих деформаций — с другой, зависят от числа циклов и времени выдержки, то предельное число циклов для заданных времени выдержки, теоретического коэффициента концентрации и номинального напряжения определяется из условия равенства деформаций ёа по уравнению (4.4) и ё^^,, по уравнению (4.40). На рис. 4.14 показаны результаты графического решения уравнений (4.4) и (4.40) для стали 18-8 при 650 °С а„ = 1 и аст = 3. Сплошная линия характеризует связь между разрушающим числом циклов N и временем выдержки твр, когда учитывается изменение сопротивления деформациям и разрушению до последнего полуцикла (k = 2N), штриховая — когда амплитуда местных деформаций определяется по первому полуциклу (k=l). С увеличением времени выдержки, когда число циклов сокращается, расчет по амплитудам деформаций первого полуцикла мало (в 1,5 раза) отличается от более точного расчета с учетом кинетики местных деформаций. При времени выдержки ДО"1 ч разница в числах циклов, полученных указанными способами, увеличивается до 2,5-3 раз.
Если по формулам (4.34)-(4.37) для заданного номинального напряжения а„ и теоретического коэффициента концентрации а 0 определить коэффициенты концентрации деформации К^0) и напряжения К^ в нулевом полуцикле и коэффициенты концентрации деформаций К(Р и К® в первом полуцикле с использованием m и m(fe) по уравнениям (4.25) и (4.27) при k = 1 и F(fc) = 1, то по величинам
 Читайте далее:
 Территории организации производятся
Территории прилегающей
Территории промышленного предприятия
Территории сооружений
Территорию предприятия
Точечного источника
Токсических соединений
Тщательное наблюдение
Токсического поражения
Токсичные соединения
Токсичных материалов
Токсичными соединениями
Трубопроводе соединяющем
Токсичность продуктов
Токсикология органических
|
