Зависимость максимальной
Рис. 7. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища
Рис. 8. Зависимость максимальных напряжений в переходной части днища
Рис. 9. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища от доли плакировки в общей толщине биметалла при EocjEm - 0,9
Рис. 10. Зависимость максимальных напряжений в переходной части дниша от доли плакировки в обшей толщине биметалла при ?„,/?„, = 0,9
Рис. 11. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища от относительной толщины плакировки при Е^/Ет ~ 1.1
Рис. 12. Зависимость максимальных напряжений в переходной части днища от относительной толщины плакировки при Ех j Eт = /,1
Рис. 1. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища
Рис. 8. Зависимость максимальных напряжений в переходной части днища
Рис. 9. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища от доли плакировки в общей толщине биметалла при Ea.jEm = 0,9
Рис. 10. Зависимость максимальных напряжений в переходной части днища от доли плакировки в обшей толщине биметалла при Е^/Е^ -0,9
Рис. 11. Зависимость максимальных напряжений в полюсе днища от относительной толщины плакировки при Я^/?т = 1,1
Рис. 8.7. Зависимость максимальной скорости нарастания давления при взрыве смесей пыли шерсти и нитрона при различной дисперсности частиц от содержания нитрона:
Рис. 8.8. Зависимость максимальной скорости нарастания давления при взрыве аэрозоля шерсти от его концентрации (для фракций 100—160 мкм) при различной влажности:
Рис. 7.5. Зависимость максимальной рабочей длины волны ЭМИ для очков с вертикальным размером HQ 6 и 9 см от требуемого затухания В [48]
Рис. 17.7. Зависимость максимальной скорости нарастания давления при взрыве аэрозолей шерсти от концентрации аэрозоля (для фракции 100—160 мкм) при различной влажности: / — 0,1 % (масс.): г—3,72% (масс.); 3 — 7,25% (масс.); 4—13,75% (масс.)
Рис. 17.8. Зависимость максимальной скорости нарастания давления взрыва бинарных смесей шерсти и нитрона при различной дисперсности частиц от содержания пыли химического волокна:
Рис. 17.9. Зависимость максимальной скоро- dP/d'C,Mncf-c"'^ сти нарастания давления взрыва аэрозоля 30 шерсти от влажности при различной дисперсности частиц:
Рис.9. Зависимость максимальной удельной оптической плотности дыма Dm от концентрации пластификатора (ди-октилфталата) в условиях пламенного горения в тления ПВХ: 1-е дымотжавляющей добавкой; 2 —без добавки; -------------тление;--------------- пламенное горение [156 ]
Рис. 3.36. Зависимость максимальной кон-
Рис. 49. Зависимость максимальной температуры горения перхлората аммония от
Рис. 24. Зависимость максимальной температуры стенки аппарата от относительного расстояния между факелом и колонной
Для оценки опасности разрыва оборудования главным критерием является не тепловой поток, который к нему поступает, а максимальная температура металлической стенки (рис. 24). Зависимость максимальной температуры стенки аппарата от отношения расстояния факела пламени от обогреваемой колонны к ее диаметру позволяет определить противопожарные разрывы между объектами предприятия. Расчет основывается на данных рис. 24 и зависимости прочности стенок аппарата от температуры. Безопасным считается расстояние аппарата от факела пламени, при котором уменьшение прочности сбо-лочки вследствие нагревания не превышает установленной нормы.
В работе [250] предложен другой эмпирический подход к определению удельных * площадей разгрузочных отверстий в аппаратах. Это объясняется тем, что при сильной турбулизации аэрозоля зависимость максимальной скорости нарастания давления от размера сосуда не подчиняется кубическому закону. Об этом свидетельствуют опыты по определению зависимости между максимальным давлением взрыва, удельными площадями
 Читайте далее:
 Загрязнения окружающей
Значительным разрушениям
Значительной протяженности
Значительное повышение
Захоронение радиоактивных
Значительное улучшение
Значительного повышения
Значительном количестве
Значительно изменяется
Заболевания дерматиты
Значительно превышающей
Значительно превосходит
Значительно снизилось
Заболевания переднего
Значительно усиливает
| 
