Зависимость относительной
На рис. 5.1 приведена зависимость отношения энтальпии жидкости Яж к энтальпии пара Яп от абсолютного давления Р при равновесной температуре жидкого пропана. В качестве примера на рисунке показано, что при «24°С доля испаряющегося жидкого пропана составляет 0,35, что определяется отношением АВ:АС. На рис. 5.2 приведена зависимость доли мгновенно испарившейся жидкости а в адиабатическом режиме от начальной температуры сжиженных этилена, пропана, хлора, аммиака и бутана.
Рис. 5.1. Зависимость отношения жтальпии жидкости к энтальпии пара от абсолютного давления при равновесной температуре жидкого пропана
Анализ уравнения (18) показывает, что отношение является функцией трех безразмерных комплексов: критерия Био, критерия Фурье (Fo = at/L2) и безразмерного расстояния от срединной линии, выраженного в виде отношения координаты х к половине толщины пластины (x/L). Критерий Био соотносит эффективность конвективного переноса тепла от воздушной среды к поверхности пластины с эффективностью теплопроводности от поверхности в глубь пластины. Критерий Фурье может рассматриваться как безразмерное время, учитывающее термические свойства и характерный размер тела. Для удобства использования решения уравнения (2.18) представляются обычно в виде ряда диаграмм (каждая из которых относится к определенному значению x/L), отображающих зависимость отношения 0/00 от Fo для разных значений Bi. На рис. 2.6 представлено две такие диаграммы — для в /в о у поверхности пластины (x/L = 1) и в срединной плоскости (x/L = = 0) . Форма температурных профилей внутри пластины и их изменение во времени схематично проиллюстрированы на рис. 2.7, а. В тонкой пластине из материала с высокой теплопроводностью внутренние температурные градиенты весьма незначительны и в некоторых случаях ими можно пренебречь (см. рис. 2.7, б) . Это можно видеть из сопоставления значений в /в о у поверхности и в срединной плоскости бесконечной пластины для разных значений Bi (см. рис. 2.6). На рис. 2.8 показан характер изменения отношения 0x-0/0x=L при изменении Bi. Когда величина критерия Био бесконечно мала, температура в середине пластины равна температуре на ее поверхности. Если она не превышает 0,1 (т. е. k велико и/или L мало) , то температурными градиентами внутри пластины можно пренебречь (см. рис. 2.7, б), а задача теплообмена может быть сведена к задаче о сосредоточенной теплоемкости. Так, для тонкой пластины (или любого тела, удовлетворяющего указанному выше ограничению) энергетический баланс за интервал времени имеет следующий вид:
Рис. 2.8. Зависимость отношения вх—0/вт от числа Био для значения критерия Фурье Fo = 1,0 1 - число Био
Рис. 6.15. Зависимость отношения в^/вж от Д [уравнение (6,26) ]
Примем в качестве унифицированного безразмерного диаметра канала величину ср = d/dKp (р0), где dKp (р0)—критический диаметр гашения дефлаграции при начальном давлении р0. Усреднение результатов измерений приводит к заключению, что отношение давлений за исследуемым пневмодемпфером и в достаточно широкой трубе Pco/Pd приблизительно линейно зависит от логарифма безразмерного диаметра ср. Для ср = 10 величина рх в 2,5—3 раза больше давления за узкими каналами, лишь для ср>> 100—200 величины рш и pd примерно уравниваются. Зависимость отношения pjpd от ср является универсальной. Она справедлива для различных р0 и горючих смесей и в равной степени применима для гладких трубок и для извилистых каналов насадок.
После классических работ Кармана и Цзяня [186] и Койтера [17] сложная проблема потери устойчивости тонких упругих оболочек в основном исследовалась специалистами по аэрокосмическим проблемам. Такие оболочки очень чувствительны к несовершенствам, что часто связано с кратностью или близостью значений критических нагрузок. На рис. 52 приведен построенный Койтером график, который иллюстрирует чувствительность к несовершенствам при закритическом поведении цилиндрической оболочки. График изображает зависимость отношения несущей нагрузки к критической нагрузке идеальной оболочки от амплитуды геометрических дефектов формы срединной поверхности замкнутой цилиндрической оболочки, подверженной постоянному осевому сжатию.
После классических работ Кармана и Цзяня [186] и Койтера [17] сложная проблема потери устойчивости тонких упругих оболочек в основном исследовалась специалистами по аэрокосмическим проблемам. Такие оболочки очень чувствительны к несовершенствам, что часто связано с кратностью или близостью значений критических нагрузок. На рис. 52 приведен построенный Койтером график, который иллюстрирует чувствительность к несовершенствам при закритическом поведении цилиндрической оболочки. График изображает зависимость отношения несущей нагрузки к критической нагрузке идеальной оболочки от амплитуды геометрических дефектов формы срединной поверхности замкнутой цилиндрической оболочки, подверженной постоянному осевому сжатию.
Рис. 12.9. Зависимость отношения НК.ПРг/НКПР298 от начальной температуры аэрозоля: О—бензойная кислота; Д—крахмал
рактеристики можно получить только экспериментальными методами. На рис. 16.1 представлена зависимость отношения НКПР аэрозоля к НКПР пара данного вещества от содержания горючих компонентов в готовой форме пестицидов. Из рисунка видно, что присутствие инертных примесей значительно изменяет отношение НКПР/НКЛРпара. Кроме того, ряд пестицидов обнаруживает существенные отклонения от общей зависимости. Полученные данные позволяют сделать единственно важный для практики вывод: при содержании в готовой форме препарата горючего вещества менее 30 % (масс.) аэрозоль становится невзрывоопасным.
Рис. 44. Зависимость отношения em(l) /вда. (2) от начальной пористости
В резервуаре с понтоном и плавающей крышей (при сохранении их плавучести) начальное горение происходит в разгерметизированном кольцевом зазоре, и в этом случае определяющим раз-;мером является его ширина. Для приближенного определения высоты факела пламени при верхнем уровне жидкости с небольшой высотой свободной стенки может быть использована приведенная ж работе Г. Вертенбаха зависимость относительной высоты пламе-
Рис. 24. Зависимость относительной сложности М различных типов пилотируемых КЛА:
Рис. 46. Зависимость относительной из- Рис. 47. Зависимость безразмерной ско-лучеиной энергии от коэффициента дн- рости излучения энергии от безразмер-латансии ' ного времени для переменно уплотняю-
Рис. 49. Зависимость относительной излученной энергии от уплотнения
Для различных геологических сред скорость дилатансии Л < 0,2, поэтому изменение величины излученной энергии за счет .эффекта дилатансии не превышает 25 %. Значительнее влияет на величину излученной энергии пористость. В случае пористой среды существенную роль играет диссипация энергии взрыва, связанная с выборкой пор на фронте волны разрушения. Диссипация приводит к уменьшению излученной энергии с ростом пористости. Согласно выражению (3.5), уменьшение излученной энергии связано с уменьшением вытесненного объема. Зависимость относительной излученной энергии от уплотнения на фронте волны разрушения, рассчитанная в приближении постоянного уплотнения, приведена на рис. 49. Можно считать, что уплотнение на фронте пропорционально начальной пористости среды т0. При изменении т0 от 0,05 до 0,1 величина излученной энергии уменьшается в 2 раза. Если уплотнение на фронте увеличивается от 0,1 до 0,15,излученная энергия уменьшается еще на 40 %. Таким образом, увеличение пористости приводит к существенному уменьшению излученной энергии. Насыщение пор жидкостью приводит к тому, что уплотнение на фронте оказьюается существенно меньше, чем в сухой породе. Поэтому в водонасыщенной среде влияние пористости оказывается существенно меньше, если в сухой породе. В случае частично насыщенных сред, когда в порах содержатся газ и жидкость, уплотнение на фронте пропорционально объемной концентрации газовой фракции. Поэтому основное влияние на излучаемую при взрыве энергию оказывает именно объем газовой фракции.
Зависимость относительной излученной энергии от а„ приведена на рис. 50. Эта зависимость хорошо аппроксимируется выражением
Рис. 50. Зависимость относительной из- Рис. 51. Зависимость относительной • лученной энергии от начальной проч- лучеяной энергии от коэффициента с ности и среды хого трения
На рис. 51 приведена зависимость относительной излученной энергии коэффициента сухого трения k, который определяет диссипацию эг;ер4 при движении разрушенной породы. При уменьшении k от 0,6 до О I
ти TS. Зависимость относительной излученной энергии от rs щ
Рис. 52. Зависимость относительной иа лученной энергии от предела текучест
Рис. 1.6. Зависимость относительной скорости скольжения фаз для расслоенного двухфазного потока от паросодержания
 Читайте далее:
 Значительным разрушениям
Значительной протяженности
Значительное повышение
Захоронение радиоактивных
Значительное улучшение
Значительного повышения
Значительном количестве
Значительно изменяется
Заболевания дерматиты
Значительно превышающей
Значительно превосходит
Значительно снизилось
Заболевания переднего
Значительно усиливает
Зажигания аэровзвеси
|
